Družba universaalne spordihall Lužnikis Lenini keskstaadionil. Mängusaalid Družba Lužniki staadion

Vorobyovy Gory sisaldab palju huvitavaid vaatamisväärsusi, mis on levinud suurel alal. Nende hulgas Universal Jõusaal"Družba" on huvitav meretähe kujuline arhitektuurne ehitis, kus on palju spordiüritused Moskvas.

UZS "Druzhba" plakat on väga huvitav, kuna seal on palju meistrivõistlusi erinevad tüübid spordi- ja kontserdiüritused. Näiteks jõulupuud ja tsirkuseprogrammid - siin saate veeta helge perepuhkuse. Areeni rõõmustab pealtvaatajate jaoks väga mugav istekoht, mis mahutab kokku üle kolme tuhande inimese.

Spordi- ja pereüritused Vorobyovy Gory lähedal

Muidugi käib suurem osa inimestest spordis. Distsipliinide hulgas on palju mainekaid võistlusi rütmiline võimlemine- erinevad grand prix’d, Euroopa meistrivõistlused võimlejate seas erinevas vanuses... Hoki- ja iluuisutamissõpradel tasub pileteid osta ka Družba spordikeskusest – sealne jääareen on igati väärt ja saamas erinevate riiklike ja rahvusvaheliste meistrivõistluste toimumispaigaks.

Lisaks peetakse siin võrk-, korvpalli- ja tennisevõistlusi. Areeni aadress on Lužnetskaja muldkeha 24, hoone 5. Družba spordikeskuse piletid ja kogu vajalik teave on alati saadaval meie veebisaidil. Teated, ülevaated ja ülevaated aitavad teil alati valida parima sündmuse ja saada Moskvas elavaid muljeid.

Hoone asub Moskva jõe kaldal, Vorobjovõgõri metroojaama lähedal ja meenutab kujult meritähte.

Keskne mängutuba on neljast küljest ümbritsetud stendidega ning alumised on akordioni kombel liigutades kergesti eemaldatavad. Sellel viisil, erinevat tüüpi saidid ja saali mahutavus on 1700-3500 inimest.

Seal peeti võistlusi futsalis, võrk- ja korvpallis, sporttantsus, rütmilises võimlemises, rahvusvahelisi ja Venemaa turniire erinevates võitluskunstide liikides (karate, judo, poks, sambo), aga ka meelelahutusüritusi.

Võistluste jaoks ehitati universaalne spordihall "Druzhba". XXII olümpiaadid 1980, teatab luzhniki.ru.

Pärast rekonstrueerimist jätkuvad siin võistlused erinevatel spordi- ja meelelahutusüritustel. Druzhba muutub kaasaegseks spordirajatiseks, millel on kõige kaasaegsemad seadmed ja täiustatud tehnilised võimalused.

Hoone fassaadid renoveeritakse, vanad klaasid asendatakse uute energiasäästlike vitraažide vastu. Saali ruumidesse jääb professionaal spordipõrandad ja spetsiaalne spordivalgustus.

Siin vahetatakse välja kõik insenerikommunikatsioonid, kaasaegsed süsteemid turvalisus, energiasäästlikud ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid.

Tööd teostatakse sees integreeritud programm territooriumi uuendamine. Saali avamine on kavandatud 2018. aastal.

Tuletame meelde, et Lužniki suure spordiareeni rekonstrueerimine on lõpusirgel. Siin toimub 2018. aasta jalgpalli MM-i avatseremoonia ja matš, üks poolfinaalidest ja maailmaturniiri finaal.

Pealtvaatajate kohtade arv staadionil suureneb 78 tuhandelt 81 tuhandele, tribüünid on võimalikult lähedal jalgpalliväljak... Luzhniki saab ühtse juhtimiskeskuse, kus on mugav visuaalne ülevaade stendidest ja mänguväljak, paigaldatakse siia matšide vaatamiseks kaks suurt videoekraani.

Endine Moskva linnaarengupoliitika ja -ehituse aselinnapea Marat Khusnullin teatas, et Lužniki staadion on kasutuselevõtuks valmis esimese poolaasta lõpuks.

Lužniki staadion saab olema tõeline meistriteos. See mitte ainult ei sisene kümnele maailma suurimale jalgpalliareenile, vaid muutub ka sellest spordirajatis maailmatasemel," rõhutas M. Khusnullin.

Universaalne spordihall "Druzhba" Lužnikis

Saali aadress: Moskva, Luzhniki, 24, hoone 5

Družba universaalne spordihall ehitati XXII 1980. aasta olümpiaadi korraldamiseks. Projekti autorid olid arhitektid I. A. Rožin (ehitas Lužniki 1956. aastal), Ju. Bolšakov ja V. Tarasevitš. USZ "Družba" asub Moskva jõe kaldal, mitte kaugel metroojaamast "Vorobyovy Gory" ja meenutab kujult meritähte. 1980. aasta olümpiamängude ajal peeti siin võrkpallivõistlusi. Keskne mängutuba (40 x 40 m, kõrgus 20 m) on neljast küljest ümbritsetud stendidega, mille ülemised on statsionaarsed ning alumised on akordionina liigutades kergesti eemaldatavad. Nii luuakse erinevat tüüpi esinemiskohti ning saali mahutavus kõigub 1700-3500 inimese vahel. Tänapäeval toimuvad seal võrk-, minijalgpalli- ja korvpallivõistlused, sporditantsud, rütmiline võimlemine; rahvusvahelised ja Venemaa turniirid erinevat tüüpi võitluskunstide alal (karate, judo, poks, sambo), samuti ettevõtteüritused, konverentsid, kontserdid.

Spordipalee "DÜNAMO"

Spordipalee "Dünamo" ehitati 1980. aastal Moskva olümpiamängude jaoks. Siis, 1980. aasta suvel, toimusid saalis põnevad korvpalli- ja käsipalliturniiri olümpiamängud. Pärast 1980. aasta olümpiamänge toimus Dünamo spordipalees regulaarselt suuri rahvusvahelisi ja Venemaa võistlusi võrkpallis, korvpallis, minijalgpallis, käsipallis, rütmilises võimlemises ja erinevat tüüpi võitluskunstides. Praegu on Dynamo spordipalee Venemaa suurim võrkpallikeskus, Dünamo võrkpalliklubi koduväljak ja Venemaa võrkpallikoondise treeningbaas.

Dünamo spordipalee asub Moskva põhjaosas metroojaamade Vodny Stadion ja Rechnoy Vokzal lähedal. Juhised: metroojaam "Vodny Stadion", seejärel liinibuss nr 594 peatusesse "Spordipalee" Dynamo "või metroojaama" Rechnoy Vokzal ", seejärel kõndige läbi Družba pargi (15 minutit).

Saali aadress: Moskva, st. Lavochkina, 32-aastane

Kultuuri- ja spordikompleks "Luch"

Saali aadress: Moskva, 1. Vladimirskaja, 10-d

Organisatsioonid Moskvas

Universaalne spordihall "Družba"

Družba mängusaal on mõõtmetega 42 x 42 m, kõrgus 20 m Mahutavus: olenevalt lahtivõetavate tribüünide seisukorrast - 1700 kuni 3500 pealtvaatajat. Družba spordikeskuse pealtvaatajate istmed on tehtud selliselt, et võistkondade mänge on ühtviisi mugav jälgida peaaegu kõikjalt saalis. Kastide “B” ja “D” kohal on 2 laia infotahvlit, millel on kirjas kõigi mängitud mängude punktisumma ja praegune aeg. Seal korraldatakse võistlusi minijalgpallis, võrkpallis ja korvpallis, sporditantsudes, rütmilises võimlemises; rahvusvahelised ja Venemaa turniirid erinevat tüüpi võitluskunstide alal (karate, judo, poks, sambo), samuti ettevõtteüritused, konverentsid, kontserdid. Družba spordikeskus on Moskva suurim tennisekeskus – iga päev saab siin tennist mängida 2000 inimest.

USZ "Druzhba"-l on 33 kolme tüüpi kattega väliväljakut (keskväljakul besprass, savi ja polügrass; keskväljakut ümbritseb 2000-kohaline tribüün) ja 4 sisetennise treeningsaali, minijõusaal ja saun. Družba baasil tegutseb Moskva üks prestiižsemaid ja populaarsemaid tennisekoole. Samuti on tellimisrühmad, mis õpetavad tennist lastele ja täiskasvanutele. Peal keldrikorrusel seal on minibürookeskus. Seal on kohvik.

ANDA RENDILE JAOTID

alates 800 rubla / tund

SP "Druzhba"-l on 33 kolme tüüpi kattega väliväljakut (keskväljakul besprass, savi ja polügrass; keskväljakut ümbritseb 2000-kohaline tribüün) ja 4 sisetennise treeningsaali, minijõusaal ja saun.

SP "Druzhba" pakub minijalgpalli spordisaali, seal on riietusruumid, dušid, parkimine.

USZ "Druzhba" asub Moskva jõe kaldal, mitte kaugel metroojaamast "Vorobyovy Gory" ja meenutab kujult meritähte. Keskne mängutuba (42 x 42 m, kõrgus 20 m) on neljast küljest ümbritsetud stendidega, mille ülemised on paigal ning alumised on akordioni kombel liigutades kergesti eemaldatavad. Nii luuakse erinevat tüüpi esinemiskohti ning saali mahutavus kõigub 1700-3500 inimese vahel.

→ Suure avaga konstruktsioonid

Universaalne spordihall "Družba" Lenini keskstaadionil Lužnikis

Universaalsele spordihallile koha valikul arvestati selle rajamise otstarbekust Moskva jõe käänakusse metroosilla lähedusse. See ilmeka siluetiga arhitektuurse mahuga spordihall “töötab linna heaks”, kuna on selgelt nähtav nii lähedalt kui kaugelt. Ta sulandus orgaaniliselt Lenini mägede maastikku.

Olümpiamängude-80 ajal peeti universaalsaalis võrkpalliturniir ning olümpiajärgsel perioodil võisteldakse ja võisteldakse ja tehakse tunde 12 spordialal - tennis, võrkpall, korvpall, käsipall, sulgpall, ilu- ja rütmiline võimlemine, akrobaatika. , vehklemine, maadlus, poks, lauatennis.

Riis. V.5. Universaalne spordihall "Družba" Lužnikis Lenini keskstaadionil vasakul - üldine vorm; b - fassaad; в - leviplaan; d - sektsioon; alumine vasak - sisemus; 1- müügisalong; 2 fuajeed; 3 - treeningsaalid; 4- tehnilised ruumid, sealhulgas kliimakambrid; 5 - seisab; 6 - volditud toed (kestad); 7- keskne kest; 8 - metalli pingutamine; 9 - ülemine toetav raudbetoonrõngas; 10 - hinged; 11 - alusplaat

Hoone arhitektuurse kontseptsiooni aluseks on selle konstruktiivne lahendus ühtse ruumilise süsteemina monteeritavast-monoliitsest raudbetoonist kahekordse kumerusega ühtsetest kestadest.

Universaalse saali ruumide kompleks on koondatud kompaktseks keskseks mahuks, mida katab ruumiline süsteem. Ehitise plaan on ruudu (88X88 m) ja ringi vahepealne kujund, mis on ovaali lähedal; suurim ava on 96 m. Kõrgeim kõrgus(lugedes tugede hingedest) 20 m Hoone maht ca 100 000 m3.

Hoone siseruumis eristuvad selgelt kolm vertikaalset funktsionaalset tsooni. Peamine, ülemine ala sisaldab esindussaali, fuajeed, riidekapid, puhvetid; alumine - neli treeningsaali mõõtmetega 18x36 m koos teenindusruumidega. Vahepinna alla kuuluvad riietusruumid, garderoob ja muud ruumid.

Hoone kompositsiooniliseks tuumaks on 42x42 m suurune ja 4000 istekohaga esindussaal. Areeni neljast küljest ümbritsevad tribüünid loovad optimaalsed tingimused kõigile pealtvaatajatele. Stendide ülemine tasand on statsionaarne, alumine tasand on sissetõmmatav; nn blitchereid saab hõlpsasti liigutada nagu akordionit ja tõmmata statsionaarsete aluste astme alla. Sel viisil stende muutes saate luua erinevaid valikuid spordiväljakud mis tahes 12 spordiala harrastamiseks; samas kui tribüünide mahutavus varieerub vahemikus 4000 kuni 1500 inimest.

Planeeringu kuju ja kandekestade pindade konfiguratsioon määrati funktsionaalseid ja esteetilisi ning ökonoomsuse nõudeid arvestades. Katte jaotus kesk- ja külgkoorikuteks vastas funktsionaalsetele nõuetele: keskkest kattub näidisareeniga, külgmised kestad katavad treeningsaale ja fuajeed. Nii et vorm sisse otsus vastab selle sisule. Kõik külgmised (toestavad) kestad on pealtvaates tippudega ühendatud piklike nelinurkadena.

Pinna piirjoon valiti selliselt, et mahus paiknes kogu universaalsaali ruumide kompleks. Koos sellega väljenduvad struktuuris rangelt selle elementide tektoonilised funktsioonid - kandvad volditud kestad erinevad keskosast arenenud reljeefi ja vormi pingelisuse poolest. Hoone kogu kompositsiooni eristab fassaadide ja interjööride vormi ühtsus. Tohutu veider kest, mis toetub rombikujuliste voltide teravates nurkades "punktitugedele", loob kerguse ja graatsilisuse mulje.

Konstruktiivne lahendus

Konstruktsiooni struktuur on lahendatud, nagu juba märgitud, ühtse ruumilise ümbrisena, mis on nii katte kui ka hoone välispiire. See koosneb madalast 48x48 m suurusest keskmisest kestast, mis toetub samuti positiivse Gaussi kumerusega külgmistele kestadele, kuid on volditud profiiliga; disainil on kaks tugirõngast, mis on ruumilised lainelised kõverad.

Teisisõnu, struktuuri struktuur on konjugeeritud kestade ühtne struktuurne süsteem, mis koosneb kahest alamsüsteemist - kesksest kestast ja volditud kestadest, mis töötavad koos.

Volditud kestad toetuvad ühisele vundamendiplaadile. Ülemine tugirõngas, mis neelab osaliselt keskkesta jõudu ja sulgeb selle, on valmistatud monoliitsest raudbetoonist. Metallist sideme kujul olev alumine rõngas on ühendatud raudbetoonist kestaga kohtades, kus voltid nende murdumise kohas kokku puutuvad.

Rõngakujulise monoliitrihma laius varieerub 60-279 mm, kõrgus 60 mm. Lisaks rõngakujuliste jõudude tajumisele jaotab monoliitrihm ka keskkesta ja volditud kestade vahelisi jõude.

Kokkuvolditud kestade stabiilsust tagav metallside asetatakse rõngakujuliste tõmbejõudude tajumisele ja see on kontuuritud piki suletud murtud hulknurka, mis ühendab volditud kestade äärmisi punkte nende murdumise kohas. Pingutussektsioon on kahest nurgast 200X25 keevitatud kast, mis on ühendatud kattekihiga kohtades, kus voltid külgnevad läbi sisseehitatud metallosade.

Nende alumise astme külgkorpuste vahel on fuajee valgustamiseks vitraažaknad.

Olgu öeldud, et saali katmiseks pakuti välja ja analüüsiti erinevaid rippkatuste ja konstruktsioonide kasutamisel põhinevaid ruumiplaneerimis- ja kujunduslahendusi. Üheks võimaluseks oli vertikaalselt paigutatud lamedate voltide süsteem konsoolidega, millele toetus metallist rippuv kate.

Variantide võrdlemisel eelistati MNIITEP ettepanekut, kus lamedate servadega voltide asemel pakuti välja volditud profiiliga topeltkõverusega monteeritavad-monoliitsed raudbetoonkestad, millele sama tüüpi keskkest. külgnevad.

Universaalse spordihalli kestade parameetritega Vima. Võrdlus näitas, et valitud konstruktsiooni terase tarbimine vähenes 4 korda võrreldes terase kuluga tsirkuse konstruktsiooni jaoks.

Arutati ka ülitugeva eelpingestatud tugevduse kasutamist volditud kestade pikiribide tugevdamiseks, pingutamiseks ja ülemise rõnga tugevdamiseks. Samas näitas analüüs, et pingesarruse kasutamine vähendab terase tarbimist 1,5-1,8 korda, kuid toob kaasa märkimisväärse ajakadu ehitusplatsil, mida peeti valikute arutamisel lubamatuks.

Struktuur on mitmesuguste pindade keerukas koostis, sellise katte geomeetria arvutati spetsiaalse programmi abil.

Kujutletav geomeetriline pind, millel peaksid asuma tugikestade tipud, on ebakorrapärane. Seetõttu on keskse kesta kontuur laineline ruumikõver. Mitme muutujaga arvutuste seeria eriprogrammi abil õnnestus saavutada kõigi 28 toetava volditud kesta ühendamine. Voldi laius 7,2 m.

Keskkesta mõõtmetega 48x48 m on väga madal, kõverusraadiusega 80 m ja noolega keskel 1/7,5.

Riis. 2. Konstruktiivne lahendus

See lõigatakse PO-1 tüüpi monteeritavateks silindrilisteks raudbetoonplaatideks, kasutades meridionaalsete ümmarguste sektsioonide süsteemi. Ristkülikukujulisel plaadil PO-1 mõõtudega 2,37x7,17 m on piki kontuuri 500 mm kõrgused ribid, samuti kaks sama kõrgust vaheribi. Plaadiriiuli paksus on 40 mm. Kontuurribide välispinnal on vertikaalsed kammisooned betoontüüblite moodustamiseks. Otsaribidel on ovaalsed avad ajutiste pingutuselementide läbipääsuks.

Piki- ja põikribide ristumiskohtades on sisseehitatud osad plaatide ribide ühendamiseks üksteisega ribaterasest põkkplaatide abil (vt joonis V.6, c). Seega on alumine ja ülemine ribi tugevdus dokitud piki vahemikku; moodustub risttalade süsteem, mis suurendab keskkesta jäikust ja stabiilsust. Põikribidel on allosas sisseehitatud osad ripplae konstruktsioonide kinnitamiseks.

Keskkesta plaatide vaheliste vuukide laius plaatide lühikese külje suunas on ca 30 mm, ristisuunas on vuukide laius muutuv, 47-138 mm. Mööda kesta perimeetrit, plaatide peal, tehakse betoon piki kontuurplaate, mille laius on 2,4 m ja paksus 60-80 mm; nendes kohtades, plaatriiulites, tehakse aasadena tugevdusväljundid monoliit- ja monteeritava raudbetooni ühendamiseks.

Kõik keskkesta plaadid on valmistatud betoonist klassi M 400 ühes metallraketis. Põhiplaadi PO-1 raketis tehakse nurgatsooni lisaplaadid PO-2, PO-3, PO-4 ja PO-5. Plaatide ja blokeeringu vahelised õmblused on valmistatud M 300 monoliitbetoonist.

Volditud kestad on rombikujulise plaaniga. Iga volt on kokku pandud kuuest monteeritavast raudbetoonist ribiplaadist nelja standardmõõduga. Külgplaadid PS-1 ja PS-3 on kontuuritud piki silindrilist pinda raadiusega 60 m ja on plaanil võrdhaarse kolmnurga kujul.

Riis. 3. Konstruktsiooni konstruktiivse lahenduse variandid a - trosspostiga eelpingestatud kate (sarnaselt Leningradis asuvale Yubileiny spordipaleele); b - volditud metallvõre uupol (sarnane tsirkusele Moskvas Vernadski avenüül); c - monteeritav monoliitne eelpingestatud raudbetoonkest positiivse Gaussi kõverusega (nagu Tšeljabinski kaubanduskeskus)

Plaatide laius 3,05 m, elementide pikkus 13,43 ja 10,52 m Plaatidel on piki kontuuri ribid kõrgusega 600 mm, vaheribid kõrgusega 300 mm asetsevad sammuga 3 m.

Keskmised plaadid PS-2 ja PS-4 on samuti kontuuritud piki silindrilist pinda raadiusega 70,25 m ja on plaanis võrdhaarse kolmnurga lähedal. Plaatide maksimaalne laius on 2,2 m ja pikkus 15,25 ja 12,35 m Kontuurribide kõrgus on 500 mm ja vaheribide kõrgus 300 mm.

Kõigi voltide paneelide riiulite paksus on 55 mm; väljaspool kontuurribi on sooned ristkülikukujuline tüüblite moodustamiseks vuukide betoneerimisel. Plaadid on valmistatud betoonist klassi M 500. Kokkupandavate elementide tugevdamine viidi läbi ühe ruumilise raami kujul ja see arvutati kahes etapis: töö- ja montaažietapis.

Kogu saali kate koosneb 312 kokkupandavast elemendist, mis on valmistatud MNIITEPi eksperimentaalsel baasil neljal metallkujul: ühel kujul - kõik keskosa plaatide elemendid, kolmel kujul - volditud kestadest elemendid.

Korpusel olev katus on valmistatud isolatsioonina - vahtplastist paksusega 60 mm, mis liimiti betoonpinnale tiokooli mastiksiga; isolatsiooni peale tehti ka tiokoolmastiksist kate, mis kanti spetsiaalsete rullidega ja kaeti pealt dekoratiivse marmorilaastude kihiga.

Välised aiad on valmistatud kaldvitraažide kujul, millel on topeltklaasid.

Vahepõrandad on betoonkonstruktsioonidest. Treeningruumid on kaetud kestast lõigatud terasraamidega. Stendid on valmistatud ühtsetest kammidest (L-kujulised monteeritavad raudbetoonelemendid).

Akustilised ripplaed on valmistatud spetsiaalsetest alumiiniumpaneelidest, mis paiknevad raudbetoonkesta ribide vahel.

Sellel kattekonstruktsioonil on soodsad tehnilised ja majanduslikud näitajad; terase kulu on 54,6 kg ja vähendatud betooni paksus on 24 cm 1 m1 kattuva ala kohta.

Struktuurianalüüs

MNIITEP ruumistruktuuride laboris on välja töötatud meetodid positiivse Gaussi kõverusega kestade arvutamiseks arvuti abil. Tehnikakandidaatide välja töötatud programmid. Sci. L. I. Suponitsky ja L. M. Sharshukova rakendavad lõplike elementide meetodit kahes modifikatsioonis: segameetodis ja nihkemeetodis. Segameetodil kasutatakse lamedaid kolmnurkseid lõplikke elemente, nihkemeetodil loodusliku kumerusega ristkülikukujulisi lõplikke elemente. Konstruktsioonide projekteerimisskeemidel arvestatakse konstruktsioonide geomeetrilisi piirjooni plaanil, tugevduselementide olemasolu, elementide paksuse tegelikku jaotust ja väliskoormusi ning kestade ühistööd kontuuriga.

Korpuste elemendid arvutati välja paigaldamise etapis ja paljude sektsioonide jaoks olid need jõupingutused määravad. Katvuse arvutamisel võeti järgmised koormused: 9400 N / m2 keskmisele kestale ja voltide ülemisele astmele (sh. enda kaal, katuse kaal, ripplagi, teenindussildad, lumekoormus jne) ja 8000 N / m2 voltide alumise astme jaoks. Arvutamine viidi läbi sümmeetriliste koormuste jaoks.

Ebasümmeetrilised koormused - lumi, tuul, nagu näitavad järgnevad uuringud, on sel juhul ebaolulise mõjuga (erinevalt membraanisüsteemidest) ja seetõttu ei võetud neid kesta arvutamisel arvesse.

Konstruktsiooni keerukuse ja unikaalsuse tõttu katsetati suuremahulist raudbetoonmudelit mõõtkavas 1:10, et uurida selle pinge-deformatsiooni olekut, kontrollida ja täpsustada vastuvõetud projektlahendusi ja projekteerimissätteid katsealusel. MNIITEP, jälgides geomeetrilist ja füüsilist sarnasust täismahus struktuuriga.

Riis. 4. Katte arvutamisele

Detailprojekti koostamisel võeti aluseks viimase arvutuse tulemused.

Arvutused on näidanud, et peamine süsteemis toimiv pingutus on kokkusurumine. Keskkesta, selle kontuur ja suurem osa tugikestade pinnast on kokku surutud. Koos sellega mõjuvad ka paindemomendid. Peamine venitatud tsoon asub keskmise rõnga piirkonnas - arenenud põikiribide, volditud kestade ja nendega ühendatud metallsidemete süsteem.

Konstruktsiooni struktuurse vormi keerukus näitas vajadust kasutada konstruktsiooni arvutamiseks meetodeid mitte ainult elastses, vaid ka piiravas tööetapis, aga ka modelleerimismeetodit. Tasakaalu piiramise meetodit kasutades oli võimalik hinnata konstruktsiooni kandevõimet tervikuna ning määrata ka koormus, mille korral on võimalik madala keskkesta lokaalne hävimine. Konstruktsiooni kui terviku kandevõime hindamiseks kasutati tasakaalu piiramise kinemaatilist meetodit1. Sel juhul oli vaja eelseadistada hävitamismehhanism, mis reeglina määratakse katsete põhjal.

On teada, et kupli tugirõnga liigse tugevuse korral hävivad kestad radiaal-rõngakujuliselt. Kuna külgmiste tugikestade põhi on praktiliselt liikumatu, võeti see hävitamise skeem võimalike nihkete välis- ja sisejõudude töö võrdsuse võrrandi koostamisel esialgseks. Ülemine rõngakujuline plasthing, mis avaneb allapoole, on moodustatud madala keskmise kesta ja külgmist toetavate volditud kestade ristumiskohas (lõik 6 joonisel V.9, a). Vahepealse rõngakujulise liigendi asukoht on teadmata. Selle liigendi tegelik asend peab vastama piirkoormuse miinimumile. Joonisel fig. V.9, b on näidatud materjalide arvutuslike omaduste piirkoormuse arvutamise tulemused, mis on teostatud Raudkonstruktsioonide Uurimise Instituudi ruumistruktuuride laboris.

Joonisel fig. 5b, et kõveral 1 pole miinimumi. Seda seetõttu, et tugikestade ristlõike kõrgus väheneb, kui see läheneb tugiplastist hingele. Seega Alumine osa vaadeldava hävimismehhanismiga tugikest on kõige rohkem nõrk koht konstruktsioon, kuigi konstruktsioonile rakendatav arvutuslik koormus ületab projekteeritud. Konstruktsiooni kandevõime suureneb oluliselt, kui kasutusele võtta tugikestade keskosas paiknev metallside. Kuna konstruktsiooni plaan erineb ringist, siis sisejõudude töö pingutamisel oleneb vaadeldava lõigu asendist. Korpuse arvutuslikud koormused määratakse kõveraga joonisel fig. 5. Kõvera 3 ehitamisel võeti arvesse kogu konstruktsiooni sisemise perimeetri pingutamise tööd. Isegi kui keskendute kõverale, on minimaalne koormus, mis vastab plasthinge moodustamisele sektsioonis, peaaegu 2 korda suurem kui projekteeritud (nagu juba märgitud, tuleb meeles pidada, et peamise ristlõike sektsioon Töötugevdus külgmistes tugivoltides võeti korpuse paigaldamise tingimustest lähtuvalt suure ulatuse suurendatud osadena, mis võimaldas ehitusaega lühendada). Piirkoormuste leitud väärtused kehtivad ainult siis, kui keskse madala kesta kohalikku hävimist ei toimu varem.

Riis. 5. Korpuse kujundusele piiramise etapis
a - kesta ristlõige ja võimalike nihkete diagrammid meridionaalrõnga hävimismustri korral; b - kesta kandevõime sõltuvus vahepealse rõngakujulise plasthinge asendist; c - keskmise madala kesta kandevõime sõltuvus lokaalse rikke korral mõlgi raadiusest; I - külgmised (toetavad) kestad; II - metalli pingutamine; 111 - ülemine monoliitne rõngas; IV - keskmise tasapinna kokkupandavad paneelid; 1 - välja arvatud pingutamine; 2 - võttes arvesse pingutamist nurgapiirkondades; 3- võttes arvesse kogu pingutamist

Madalate raudbetoonist siledate ja ribidega kestade hävimine toimub ühe mõlgi moodustumisel, peamiselt kesta nurgatsoonis. Korpuse kandevõime arvutamine viidi läbi tasakaalu piiramise meetodil, võttes arvesse kesta pinna kuju muutumist purunemise hetkeks.

Tuleb märkida, et kõik need meetodid on rakendatud projekteerimisskeemi oluliste lihtsustustega, mis ei võimalda usaldusväärselt hinnata konstruktsiooni tegelikku pinge-deformatsiooni olekut projekteerimiskoormuste, selle pragunemiskindluse ega kogu konstruktsiooni stabiilsuse põhjal. ja üksikud elemendid, samuti destruktiivsed koormused ja seega ka konstruktsiooni töökindluse aste.

Sellega seoses tekkis vajadus viia läbi põhjalikud eksperimentaalsed uuringud, et arvutatud koormuskombinatsioonidest välja selgitada konstruktsiooni toimimine ja selgitada erinevate tegurite mõju sellele, sealhulgas tugede vajumine ja metalli pingutamise jäikus.

Eksperimentaalsed uuringud

Kestmudeli eksperimentaalsete uuringute käigus oli vaja:
- kontrollida konstruktsioonide tugevust, jäikust ja pragunemiskindlust;
- uurida keskkesta ja volditud konstruktsiooni ühist toimimist sümmeetrilistel ja asümmeetrilistel koormustel, sh lumekottidest põhjustatud koormustel;
- uurida keskkesta kui väga tasase ja kumera kontuuriga kesta toimimist sümmeetriliste ja asümmeetriliste koormuste korral;
- uurida volditud kestade tööd ja selgitada välja neist pingelisemad, hinnata volditud kestade tööd rõngakujulises suunas;
- uurida volditud konstruktsioonide vaheliste täiteelementide tööd;
- uurida keskkesta kontuuri tööd; uurida konstruktsiooni tööd, võttes arvesse tugede ebaühtlast asetumist;
- uurida volditud konstruktsiooni pingutamistööd ja sellega piirnevat tsooni;
- uurida pingutusjäikuse mõju konstruktsiooni toimimisele ja pingutuse eelpinge mõju konstruktsiooni pinge-deformatsiooni seisundile;
- uurida esialgsete puuduste mõju konstruktsiooni toimimisele (tehnoloogilised praod, kõrvalekalded projekteeritud mõõtudest monteerimisel jne);
- uurida ehitise hävimise olemust; uurida üksiku kurru pinge-pingeseisundit;
- lahtikerimisel uurida konstruktsiooni tööd; võrrelda katseandmeid lõplike elementide meetodil tehtud arvutuse tulemustega.

Riis. 6. Kesta eksperimentaalne uurimine mudelil mõõtkavas 1:10

Pingutamise tööd uuriti kahes versioonis - tugevama ja nõrgaga ning konstruktsiooni katsetati ilma pingutamiseta, mis võimaldas uurida pingutusjäikuse mõju konstruktsiooni üldisele pinge-deformatsiooni seisundile.

Universaalse spordihalli katte raudbetoonmudeli eksperimentaalsed uuringud võimaldasid teha mitmeid järeldusi.

Korpuse konstruktsioonil on piisav tugevus, jäikus ja pragunemiskindlus. Nähtavate rikkumisteta kestamudel talus sümmeetrilist koormust koormusega, mis oli võrdne 2,1 arvutusliku koormusega projekteeritud pingutuslõigul ja hävimine toimus konstruktsiooni koormamisel kahe nõrgenenud pingutusega projektkoormusega.

Katsed on näidanud, et keskkest toimib suure kandevõimega kokkusurutud konstruktsioonina, vaatamata märkimisväärsele tasapinnale peaaegu olematu paindumine. Disain näitas kokkuvolditud kestade ja ülemise rõnga tõhusat toimet, mille tõttu ei olnud vaja eelpingestust teha.

Läbipained standardkoormusest olid 48 mm ehk 1/2000.

Konstruktsiooni normatiivse sümmeetrilise koormusega koormamisel pragunemist ei täheldatud. Esimesed praod tekkisid kokkuvolditud kestade madalamates astmetes arvutatud koormusel 1,1. Selle koormuse juures ei ületanud pragude avanemislaius 0,1 mm. Juhtiva purunemiskoormusega 1,4 qv ei täheldatud konstruktsiooni ja selle üksikute elementide töös häireid.

Katte pragude, hävimise ja pingeseisundi analüüs näitab, et katte kõige kriitilisem element on voltide alumised osad, mis on eraldatud avadega.

Katseandmete võrdlemine arvutuslikega näitas, et struktuurimudeli läbipainded on hästi kooskõlas nihkemeetodil saadud arvutuslike andmetega.

Pingutussektsiooni vähendamine suurendab oluliselt konstruktsiooni deformeeritavust ja vähendab konstruktsiooni kandevõimet ning seetõttu on projekteeritud pingutamine kõige otstarbekam. Mahalaadimise ajal tehtud täismahuliste uuringute tulemused on muutnud pingutusjõu määratlust. Paigaldusperioodil tekkinud pragude tagajärjel tekkinud voltide jäikuse vähenemine tõi kaasa selle, et pingutusjõud osutusid täisarvutuskoormusel 2400 kN asemel 4000 kN – suurim katses saadud jõud. See on tingitud asjaolust, et pingutus hakkas tööle isegi siis, kui mahalaadimisel valiti voltide montaaži läbipaine. Sellegipoolest osutus ohutus- ja pingutusvaru piisavaks, et katte lahtikerimise järgselt kandevõimet positiivselt lahendada.

Disain osutus elujõuliseks mitte ainult ühe toe arveldamisega, vaid ka selle täieliku töö katkestamisega.

Keskkesta töötas pragudeta kõigis katsetamisetappides kuni voltide hävitamiseni ja ei kaotanud stabiilsust, vaatamata traditsioonilist suuremale tasapinnale.

Ruumiline struktuur tervikuna toimis kuplikujulise süsteemina, millest annab tunnistust ülemise rõnga suhteliselt ebaoluline roll ja meridionaalsete pragude teke kattekihis.

Korpuse mudeli esialgsed puudused (tehnoloogilised praod kokkupandavates elementides, kõrvalekalded projekteeritud mõõtudest kokkuvolditud kestade ja kogu katte kokkupanemisel) mudeli kandevõimet oluliselt ei mõjutanud.

tulemused eksperimentaalne kontrollimine kestamudelid on veenvalt näidanud, et saali katte struktuur on vajaliku tugevuse, jäikuse ja pragunemiskindlusega.

Konstruktsiooni projekteerimisel võeti arvesse kolme erinevat konstruktsiooni skeemi, võttes arvesse eksperimentaalsete uuringute tulemusi:
a) keskne kest koos tugirõngaga toetub pööratavalt kokkuvolditud kestade alamsüsteemile; tugirõngas neelab kõik kesta tekitatud tõmbejõud;
b) keskne kest moodustab volditud kestadega ühtse süsteemi, kuid ülemise rõnga roll on minimeeritud - see on puhtalt konstruktsioonielement;
c) kesksel kestal on rohkem arenenud tugirõngas. Viimane variant on valikute a ja b vahepealne.

Analüüsi tulemusena on valik c. Valiku-pa õigsust kinnitavad eksperimentaalsete uuringute tulemused, millest on selge, et ülemine rõngas, mis on joonistatud mööda keerulist ruumikõverat, on osaliselt kokku surutud, osaliselt venitatud. Selle töö erineb põhimõtteliselt traditsioonilisest võrdluskontuurist. Samuti puuduvad praktiliselt horisontaalsed liigutused.

Et süsteem töötaks suur tähtsus on kolme elemendi jäikuse suhe - pikisuunalised ribid, voltid, ülemine rõngas ja pingutus. Peamist rolli mängivad pikisuunalised ribid, mille sektsioonid määravad ennekõike paigaldustingimused koos eelsuurendusmontaažiga. Pingutamine leevendab pikisuunalisi ribisid ja suurendab kandevõimet. See tajub pinget rõngakujulises suunas, eemaldades kesta ääriku ja nende põikiribid.

Ülemise rõnga roll on näidatud ülal. Voldi täiteplaadid suurendavad katte jäikust, parandavad keskkesta töötingimusi.

Riis. 7. Ühendatud kokkupandavatest plaatidest kestade vormimise näited

Seega, kui volditud kestade töö meridionaalses suunas tagab pikisuunaliste ribide kõrge jäikus, siis ümmarguse puhul - tänu voltide ülemise astme plaatide monoliitsete ühenduste pingutamisele ja toimimisele. .

Töö tulemused viitavad võimalusele laiendada monteeritavast monoliitsest raudbetoonist ruumikonstruktsioonide kasutusala. Tänu suuremõõtmeliste laudade erinevatele kombinatsioonidele on aga võimalik saavutada märkimisväärset vormide mitmekesisust.

Kandekonstruktsioonide paigaldamine

Rakendatud paigaldusmeetod põhineb varem testitud kestade paigaldamise meetoditel Moskvas (Sokolniki, Usachevsky turg), Simferoopolis, Podolskis, Evpatorias.

Keskkest pandi kokku suurendatud sektsioonidest, mis koosnes kolmest PO-plaadist, volditud kestad pandi kokku kuuest plaadist. Suurendatud elementide kokkupanek viidi läbi spetsiaalsetel stendidel, kust need toideti kraana abil projekteerimisasendisse.

Ehituse kõige keerulisem etapp on volditud kestade paigaldamine. Volditud kestad pandi kokku neljale alusele, mis paiknesid ümber konstruktsiooni perimeetri. Stendid olid varustatud spetsiaalsete pöördkraanadega voltimistugede kohtades, samuti õgendusseadmetega kruvitõkete kujul, et säilitada montaažielemendi algne geomeetria.

Peale stendi tugitasandite sirgendamist paigaldati keskmised tuletorniplaadid PS-2 ja PS-4, mis ühendati omavahel metallplaatidega. Seejärel keevitati teraslehed nende plaatide tugisõlmede külge kohtades, kus külgmised elemendid nendega külgnesid, moodustades küna sektsioonilaua, millesse paigaldati külgplaatide PS-1 ja PS-3 pead. Sel juhul toetusid küljeplaatide vastasküljed stendi alustele.

Pärast kokkupandavate elementide esialgse geomeetria kontrollimist ühendati voltid terasrihmadega külgplaatide pikiservadega. Seejärel ühendati kõik plaatide vahe- ja otsaservad ning paigaldati plaatidevahelistesse õmblustesse tugevduspuurid.

Stalmontazh trustiga esimese eksperimentaalvoldi konstruktsioonilahenduste väljatöötamise käigus leiti, et oli otstarbekas paigaldada voldid ajutise põiktoega, mille alla riputati poltidega konsoolidele püsiv pingutuselement. Pärast keevitamist ühenduskoha pingutuskoht kuni
voldid pingutati ajutiselt ning püsipuhvrite elemendid keevitati kokku ja moodustasid suletud rõnga. Viimaseks operatsiooniks suurendatud voltimiselemendi stendile kokkupanekuks oli plaatide vaheliste vuukide vuukimine betooniga.

Riis. 8. Konstruktsiooni paigaldamine
vasakul - diagramm; paremal - volditud tugede paigaldamine

Töö tegemisel sisse talvine periood vuukide betooni marki tõsteti M300-lt M400-le, betoonile lisati külmumisvastast lisandit (naatriumnitrit). Vuukide betooni kuumutati elektroodide abil ning tugisõlmede betooni kuumutati elektriküttekehadega, kuni saavutati arvestuslik tugevus.

Katte paigaldamise tehnoloogia võeti vastu järgmiselt.

Ava keskosas toetusid suurendatud kestad kahele paarilisele ajutisele sõrestikule, mida keskel toetas ruumiline metalltugi. Valmistatud elementide kõrgused paiknesid piki keerulist ruumikõverat.

Sillutis jagati järgmisteks etappideks: õppesaalide sisseehitatud teras- ja raudbetoonkonstruktsioonide püstitamine; ajutiste tellingute teraskarkassi paigaldamine; keskkesta monteeritavate raudbetoonelementide kokkupanek; volditud kestade ja nende vahele lisaelementide paigaldamine; tugirõngaste teostamine - monoliitne ja terasest pingutamine; kogu kesta monoliitimine; mahalaadimine, ajutiste tellingute demonteerimine; sisseehitatud statiivide ja põrandakonstruktsioonide paigaldamine kesta alla.

Esimeses, teises ja viimases etapis tehti tööd saali keskossa paigaldatud kraana MKG-25BR abil. Monteeritav raudbetoonpõrand paigaldati suurendatud plokkidena SKR-1500 kraana abil, millel oli 30-meetrine noole ja 39-meetrine 25-tonnise tõstejõuga manöövernokk kuni 43-meetrise ulatusega. Kraana liikus mööda ringteed. ümber hoone minimaalse raadiusega 39 m.

Keskkesta suurendatud plokk monteeriti kolmest plaadist ajutiste sõrestiksidemetega, et tagada plokkide tugevus ja stabiilsus. Ploki mass oli umbes 21 tonni, suurus 21,5X2,4 m.Terve keskkere oli kokku pandud 36 tõstukiga.

Volditud kestad paigaldati projekteerimisasendisse SKR-1500 kraanaga spetsiaalses konstruktsioonis, kasutades traaversi tõstevõimega 85 tonni ajutise tellingu taladele paigaldatud sfääriline liugtugi. Liugtugede kasutamine võimaldas mitte edastada tõukejõudu tellingutele.

Korpuste stabiilsuse ümbermineku eest paigaldamise ajal tagasid kaks tribüüniosa põrandale paigaldatud ajutist stendi ja kaks põiktoe. Iga järgmine kokkuvolditud kest kinnitati pärast joondamist ja enne kraana lahtiõmblemist eelnevalt paigaldatud korpuse külge kahe ajutise tugipostiga.

Kõigi 28 kesta paigalduse lõppedes viidi läbi terasest püsipingutuse konstruktsioonide joondamine ja vajalik õgvendamine, mille elemendid tõsteti koos kestadega ajutistel vedrustustel. Seejärel tehti tööd pideva pingutamise elementide liitekohtade monteerimisel ja keevitamisel. Nende tööde lõpetamine võimaldas alustada monteeritava raudbetoonist lisaelementide paigaldamist, mis täidavad katte ülemisi kolmnurkseid avasid ning paralleelset monoliitrihma ja kesta õmbluste betoneerimist.

Korpuse mahalaadimise protsess seisnes ajutiste tellingute teraskarkassi järkjärgulises vabastamises monoliitkatte toestusest ja raskuste ülekandmisest oma massilt kombineeritud ruumisüsteemi tugedele. Kõige tõsisem nõue koormuse vähendamisel oli ajutise tellingute raami kõigi raamide langetamise kohustuslik sünkroniseerimine rangelt määratud väärtustele.

Korpuse mahalaadimise töö tootmise projekt nägi ette operatsiooni kolmes etapis. Esimene etapp on ettevalmistustöö; teises etapis langetati ajutiste tellingute raamid 44 käsitsi hüdrauliliste tungrauadega; kolmas etapp seisnes tsentraalse kesta sõrestiku sidemete pingutuste eemaldamises.

Kõigi eranditeta raamiraamide tugiosade alla paigaldati etteantud paksusega plaatide komplektist teatud järjestuses ülalt alla mõõtepaketid: neli plaati paksusega 5, 10 ja 20 mm. Selle järjestuse määrasid riiulite langetamise järgneva töö etapid. Grupp MNIITEP töötajaid paigaldas umbes 100 juhtimis- ja mõõteseadet kesta läbipainde ja nihke registreerimiseks ning monoliitses lindis ja terassidemes olevate jõudude juhtimiseks.

Tsüklid ja etapid olid kavandatud nii, et B-piilari langetamine edestas perifeersete sammaste langetamist vahekorras 1:1,5. Ajutise tellingu terasraami eraldamine kestast algas kolmandas etapis ja lõppes neljandas etapis. Neljanda etapi lõpus langetati keskpost 100 mm, perifeersed 60 mm, samal ajal kui keskkesta läbipaine oli 59 mm ja tellingute raamil oleva kesta toe piirkonnas - 45-54 mm. Terase pingutusjõud olid 3020 kN. Järgmistel etappidel langetati ainult ajutiste tellingute tegelik raam, et moodustada 80-100 mm vaba vahe kesta alla.

Seejärel viidi läbi kolmas mahalaadimise etapp - jõudude eemaldamine keskkesta 36 elemendi sõrestikust.

Unikaalse kokkupandava monoliitse kesta mahalaadimise vastutustundlik lõppoperatsioon tehti 12 töötunniga. 5 päeva pärast. kesta seisund on praktiliselt stabiliseerunud, läbipainde ja pingutuste suurenemine on lakanud. Korpuse lõplik läbipaine oli keskmiselt 65 mm ja maksimaalne pingutusjõud 3300 kN. Kinnitati projektis sätestatud otsuste õigsus.

Väliuuringud

Universaalse Družba spordihalli disaini ainulaadsus ja selle staatilise töö keerukus tingisid väliuuringud pärast monteeritavate monoliitsete raudbetoonkestade mahalaadimist. Nende uuringute vajadus suurenes märkimisväärselt väga madalate temperatuuride tõttu talvel 1978-79, mis ulatus -40 ° C-ni ja ületas oluliselt SNiP-s määratud äärmuslikke väärtusi.

Saali katte üks kriitilisemaid elemente on metallist lips. Selle tulemusel võeti vastu metoodika struktuuri põhjalikuks uurimiseks, mis hõlmas järgmist:
- raudbetoonis toimuvate mittelineaarsete protsesside tulemusel metalli pingutamisel tehtavate pingutuste ajas muutumise uurimine;
- temperatuuri mõju uurimine pingutamise pinge-deformatsiooni seisundile;
- lumest tuleneva lisakoormuse ja muude tegurite mõju uurimine konstruktsiooni pinge-deformatsiooni seisundile;
- raudbetoonist kombineeritud kesta ja metalli pingutamise ühise toimimise uurimine nende töötamise ajal töökoormustel;
- kesta läbipainete ja horisontaalnihete määramine geodeetiliste meetoditega;
- konstruktsiooni pragunemiskindluse uurimine katte töötamisel töökoormustel;
- kesta üksikute sõlmede töö uurimine pärast lahtikerimist-torkimist visuaalse kontrolli abil.

Põhitööprogrammi viis läbi MNIITEP ruumistruktuuride labor.

Nagu juba mainitud, on pingutussektsioon kahest nurgast 200x25 keevitatud kast, mis on voltide kokkupuutekohtades kattekihiga ühendatud. Pingutuse kolmes osas mõõdeti deformatsioone kogu pikkuses, et määrata kindlaks selles mõjuvad jõud. Sektsioon I asus katte sümmeetriatelje voltis, II sektsioon nurgatsoonis ja III sektsioon I sektsiooniga diametraalselt vastassuunas.

Konstruktsiooni tööd uuriti juunist 1978 kuni maini 1979, saali ehituse valmimise perioodil. Talvel saali ei köetud. Seega oli välisõhu ja toaõhu temperatuuride erinevus vaid 3-4

Kogu vaatlusperioodi minimaalsed pingutusjõud registreeriti algperioodil pärast mahalaadimist: I lõigul -3090 kN, II-3040 ja III-2950 kN.

Maksimaalsed pingutused registreeriti ajavahemikul 12.–15. veebruar 1979 temperatuuril -24 °C. Esimeses osas ulatusid need 4715 kN-ni, II-l - 4830 ja III-l - 4385 kN.

Väliuuringud on näidanud, et järskude temperatuurikõikumiste perioodil toimub volditud kestade murdumise tasemel tõmbejõudude kompleksne ümberjaotumine pingutuse ja voltide endi betooni vahel; selle tulemusena väheneb pingutamise ümberjaotumine temperatuuriga ebaproportsionaalselt või suureneb. Selle protsessi üheks peamiseks põhjuseks on betooni termiline inerts, mille tulemusena ei ole betoonil aega välisõhu temperatuuri järskude kõikumiste ajal oma temperatuuri täielikult muuta. Seda soodustab ka kesta välispinna soojust isoleeriv kate. Sel juhul ilmnevad metalli pingutamise termilised deformatsioonid peaaegu koheselt. Temperatuurivälja ebahomogeensus katte erinevates elementides põhjustab ka kõrvalekaldeid pingutusjõudude graafikute proportsionaalsest sõltuvusest temperatuurist selle järskude kõikumiste ajal, kuna pingutusjõud sõltuvad funktsionaalselt pingutuse ja betooni temperatuurideformatsioonidest. kestast.

Pingutuspingutuste pikaajalised vaatlused näitasid, et hoolimata isoleerimata saali ebasoodsates tingimustes talvise negatiivse temperatuuri äärmuslikest väärtustest ja märkimisväärsetest lumekoormustest metallsides ja kõigis selle liigendite sõlmedes, ei ületanud pinged arvutatud väärtust. ühed. See teave võimaldas järeldada, et pingutusoperatsioon on tööfaasis usaldusväärne ja tõhus.

Mõõtmised geodeesia meetoditega määrasid kattepunktide vertikaalnihked ja ehitise kui terviku asustuse ning selle punktide horisontaalsed nihked. Kokku viidi läbi neli mõõtmistsüklit, mis olid seotud konstruktsiooni seisukorraga erinevatel tööperioodidel.

Maksimaalne lisaläbipaine 24 mm registreeritakse punktis, mis asub nurkteljel keskkesta sees. Keskkesta ülejäänud punktide maksimaalsed läbipainded on 17-23 mm. Keskkesta perimeetril asuvate punktide läbipainded on palju väiksemad, keskmiselt 12 mm. Lisaks katte läbipainetele märgiti konstruktsiooni volditud tugede üksikute punktide asetumine, nende maksimaalne väärtus oli keskmiselt 9 mm (saadud andmete täpsus on ± 3 mm). Horisontaalsete nihkete analüüs näitab, et need ei ületa 10-12 mm, s.o. on mõõtmistäpsuse piires.

Ühe aasta jooksul pärast kesta mahalaadimise lõppu viidi selektiivne kontroll läbi volditud kestade ribides oleva prao ava laiuse üle. Peamiselt kontrollitud praod, mis asuvad sise- ja väljaspool saali tasemel olevate voltide äärmised servad kattuvad. Vaatlused viidi läbi talvel ja suvel. Prao avanemislaius on aja jooksul vähenenud. Hiljutised vaatlused on näidanud, et praod on praktiliselt sulgunud. Nende ava laius ei ületanud 0,08 mm.

Kattekonstruktsiooni lõhenemisseisundi kontrollimisel selgus, et konstruktsiooni töö käigus uusi pragusid ei leitud ning katte paigaldamisel tekkinud praod vähenesid ja stabiliseerusid ning ei kujutanud konstruktsiooni töö käigus ohtu.

Katte lumekoormus pingutusjõudude muutumisele mõju ei avaldanud. Geodeetiline uuring ei tuvastanud lumekoormuse märgatavat mõju kesta deformatsioonile.

Inseneriseadmete omadused

Mitmeotstarbeline ruum on varustatud kliimaseadmega. Kliimaseadmed (masinaruum) asuvad otse mänguvälja all.

Hoones on kolm sõltumatut kliimaseadet.

1K süsteem võimsusega 170 000 m3 / h teenindab peamist spordiareeni ja fuajeed. Seadmena kasutati KTP-200 komplekti. Süsteemi töö sujuva reguleerimise tagamiseks on ventilaatorid varustatud vedelikuühendustega.

Süsteem töötab retsirkulatsiooniga ja on varustatud kambriheli summutitega toite- ja retsirkulatsiooni õhukanalites. Otse peaareeni saali ja fuajeesse suunatakse õhk läbi tribüünide kohal oleva keskmise tsooni. Õhujaoturitena kasutatakse originaalse disainiga otsikuid, mis on spetsiaalselt selle konstruktsiooni jaoks välja töötatud MNIITEP inseneriseadmete laboris.

Kupli ülemisest osast eemaldatakse õhk läbi katuses olevate avade, mis on varustatud spetsiaalsete mootoriga ajamiga siibritega. "Siibrite ajamite kaugjuhtimise võimalus on ette nähtud. Samade siibrite abil toimub suitsueemaldus tulekahju korral. Sel juhul avatakse siibrid spetsiaalse anduri signaaliga. Siibrid hooldatakse ülevalt rippsillad.

2K süsteem võimsusega 80 000 m3 / h teenindab koolitusruume, garderoobe, dušše, riietusruume, puhveteid ja muid ruume. See sisaldab kahte K.T-40 mudeli konditsioneerit. Mikrokliima individuaalse reguleerimise tagamiseks teenindavad iga ruumide rühma iseseisvad tsoonisoojendid. Süsteem töötab otsevoolusüsteemina.

Kolmas süsteem võimsusega 18 000 m3 / h koos kliimaseadmega KD-20 teenindab kõiki tele- ja raadiokompleksi ruume, sealhulgas kommentaatorite kabiine. Süsteem töötab retsirkulatsiooniga ja on varustatud summutitega toite- ja retsirkulatsiooniliinidel.

Õhk juhitakse maa-aluste kanalite ja kaevanduste kaudu hoonest 20-30 m kaugusele, kuna disainifunktsioonid hooned ei lase õhku otse hoone katusele juhtida.