Univerzálna športová hala Družba na Centrálnom štadióne Lenina v Lužnikách. Herné haly Štadión Družba Lužniki

Vorobyovy Gory obsahujú množstvo zaujímavých pamiatok, ktoré sa rozprestierajú na veľkom území. Medzi nimi aj Universal telocvičňa"Družba" je zaujímavá architektonická stavba v tvare hviezdice, kde je veľa športové udalosti v Moskve.

V UZS "Družba" je plagát veľmi zaujímavý, pretože je tam veľa majstrovstiev odlišné typyšportové a koncertné podujatia. Napríklad vianočné stromčeky a cirkusové programy - tu môžete stráviť jasnú rodinnú dovolenku. Aréna poteší veľmi pohodlným sedením pre divákov s celkovou kapacitou viac ako tri tisíc ľudí.

Športové a rodinné akcie pri Vorobyových Goroch

Samozrejme, väčšina ľudí chodí na šport. Medzi disciplínami je veľa prestížnych súťaží rytmická gymnastika- rôzne veľké ceny, majstrovstvá Európy medzi gymnastami rôzneho veku... Fanúšikovia hokeja a krasokorčuľovania by si mali kúpiť vstupenky aj v Športcentre Družba - tamojšia ľadová plocha je veľmi hodná a stáva sa dejiskom rôznych národných a medzinárodných šampionátov.

Okrem toho sa tu konajú volejbalové, basketbalové a tenisové súťaže. Adresa arény je Lužnetskaja nábrežie 24, budova 5 Vstupenky do športového centra Družba sú vždy dostupné na našej webovej stránke, ako aj všetky potrebné informácie. Oznámenia, recenzie a recenzie vám vždy pomôžu vybrať si najlepšiu udalosť a získať živé dojmy v Moskve.

Budova sa nachádza na nábreží rieky Moskva neďaleko stanice metra Vorobyovy Gory a svojím tvarom pripomína hviezdicu.

Centrálna herňa je zo štyroch strán obklopená stojanmi a tie spodné sa dajú ľahko odstrániť pohybom ako na harmonike. Touto cestou, rôzne druhy miesta a kapacita sály sa pohybuje od 1 700 do 3 500 osôb.

Konali sa tu súťaže vo futsale, volejbale a basketbale, športový tanec, rytmická gymnastika, medzinárodné a ruské turnaje v rôznych druhoch bojových umení (karate, judo, box, sambo), ako aj zábavné podujatia.

Pre súťaž bola postavená univerzálna športová hala "Družba". Olympiády XXII 1980, uvádza luzhniki.ru.

Po rekonštrukcii tu budú pokračovať súťaže v rôznych športových a zábavných podujatiach. Družba sa zmení na moderné športové zariadenie s najmodernejším vybavením a vyspelými technickými možnosťami.

Na budove budú zrekonštruované fasády, staré zasklenie bude vymenené za nové energeticky úsporné vitráže. Priestory haly budú mať profesionálne športové podlahy a špecializované športové osvetlenie.

Tu sa vymenia všetky inžinierske komunikácie, moderné systémy bezpečnostné, energeticky účinné vetracie a klimatizačné systémy.

Práca sa vykonáva v rámci integrovaný program obnovy územia. Otvorenie haly je naplánované na rok 2018.

Pre pripomenutie, rekonštrukcia športovej arény Lužniki Grand Sports Arena sa blíži ku koncu. Uskutoční sa tu otvárací ceremoniál a zápas majstrovstiev sveta vo futbale 2018, jedno zo semifinále a finále svetového turnaja.

Počet diváckych miest na štadióne sa zvýši zo 78-tisíc na 81-tisíc, tribúny budú čo najbližšie k futbalové ihrisko... Lužniki budú mať jednotné riadiace centrum s pohodlným vizuálnym prehľadom o tribúnach a ihrisko, budú tu nainštalované dve veľkoplošné video obrazovky na sledovanie zápasov.

Bývalý námestník primátora Moskvy pre politiku rozvoja miest a výstavbu Marat Khusnullin oznámila, že štadión Lužniki bude pripravený na uvedenie do prevádzky do konca prvého polroka.

Štadión Lužniki bude skutočným majstrovským dielom. Do desiatich najväčších futbalových arén sveta nielen vstúpi, ale sa aj stane športové zariadenie svetová trieda “, – zdôraznil M. Khusnullin.

Univerzálna športová hala "Družba" v Lužnikách

Adresa haly: Moskva, Lužniki, 24, budova 5

Univerzálna športová hala Družba bola postavená pre usporiadanie XXII. OH 1980. Autormi projektu boli architekti I. A. Rozhin (ktorý postavil Lužniki v roku 1956), Ju. Boľšakov a V. Tarasevič. USZ "Družba" sa nachádza na nábreží rieky Moskva, neďaleko stanice metra "Vorobyovy Gory" a svojím tvarom pripomína hviezdicu. Počas olympijských hier v roku 1980 sa tu konali volejbalové súťaže. Centrálna herňa (40 x 40 m, výška 20 m) je zo štyroch strán obklopená tribúnami, z ktorých horné sú stacionárne a spodné sa dajú ľahko odstrániť pohybom ako na harmonike. Vznikajú tak rôzne typy priestorov a kapacita sály sa pohybuje od 1 700 do 3 500 ľudí. Dnes sa tu konajú súťaže vo volejbale, minifutbale a basketbale, športové tance, rytmická gymnastika; medzinárodné a ruské turnaje v rôznych druhoch bojových umení (karate, judo, box, sambo), ako aj firemné akcie, konferencie, koncerty.

Športový palác "DYNAMO"

Palác športu "Dynamo" bol postavený v roku 1980 pre olympijské hry v Moskve. Potom v lete 1980 sa v hale odohrali napínavé zápasy olympijského turnaja v basketbale a hádzanej. Po OH 1980 sa v Športovom paláci Dynamo pravidelne konali významné medzinárodné a ruské súťaže vo volejbale, basketbale, minifutbale, hádzanej, rytmickej gymnastike a rôznych druhoch bojových umení. V súčasnosti je Športový palác Dynamo najväčším volejbalovým centrom v Rusku, domovským ihriskom volejbalového klubu Dynamo a tréningovou základňou ruského volejbalového tímu.

Športový palác Dynamo sa nachádza na severe Moskvy v blízkosti staníc metra Vodnyj Stadion a Rechnoy Vokzal. Trasa: stanica metra "Vodný štadión", potom kyvadlový autobus č. 594 na zastávku "Palác športu" Dynamo "alebo na stanicu metra" Rechnoy Vokzal ", potom prechádzka parkom" Družba "(15 minút).

Adresa sály: Moskva, ul. Lavočkina, 32

Kultúrny a športový komplex "Luch"

Adresa haly: Moskva, 1. Vladimirskaja, 10-d

Organizácie v Moskve

Univerzálna športová hala "Družba"

Herňa Družba má rozmery 42 x 42 m, výška 20 m Kapacita: podľa stavu demontovateľných tribún - od 1700 do 3500 divákov. Sedadlá pre divákov v športovom centre Družba sú vyrobené tak, aby bolo rovnako pohodlné sledovať zápasy mužstiev takmer odkiaľkoľvek v hale. Nad políčkami „B“ a „D“ sú 2 široké informačné tabule, ktoré hlásia skóre všetkých odohraných hier a aktuálny čas. Usporadúva súťaže v minifutbale, volejbale a basketbale, športových tancoch, rytmickej gymnastike; medzinárodné a ruské turnaje v rôznych druhoch bojových umení (karate, judo, box, sambo), ako aj firemné akcie, konferencie, koncerty. Športové centrum Družba je najväčším tenisovým areálom v Moskve – denne si tu môže zahrať tenis 2000 ľudí.

USZ "Družba" má 33 vonkajších ihrísk troch typov krytia (besprss, antuka a polygrass na centrálnom dvorci; centrálny dvorec je obklopený tribúnou pre 2000 osôb) a 4 kryté tenisové tréningové haly, minitelocvičňa a sauna. Jedna z najprestížnejších a najobľúbenejších tenisových škôl v Moskve funguje na báze Družby. Existujú aj predplatiteľské skupiny vyučujúce tenis pre deti a dospelých. Na suteréne je tu mini-kancelárske centrum. Je tu kaviareň.

SEKCIE NA PRENÁJOM

od 800 rubľov za hodinu

SP Družba má 33 vonkajších ihrísk troch typov krytia (bespras, antuka a polygrass na centrálnom dvorci; centrálny dvorec je obklopený tribúnou pre 2000 osôb) a 4 kryté tenisové tréningové haly, minitelocvičňa a sauna.

SP "Družba" ponúka športovú halu na minifutbal, k dispozícii sú šatne, sprchy, parkovisko.

USZ "Družba" sa nachádza na nábreží rieky Moskva, neďaleko stanice metra "Vorobyovy Gory" a svojím tvarom pripomína hviezdicu. Centrálna herňa (42 x 42 m, výška 20 m) je zo štyroch strán obklopená tribúnami, z ktorých horné sú stacionárne a spodné sa dajú ľahko odstrániť pohybom ako na harmonike. Vznikajú tak rôzne typy priestorov a kapacita sály sa pohybuje od 1 700 do 3 500 ľudí.

→ Veľkorozponové konštrukcie

Univerzálna športová hala "Družba" na Centrálnom štadióne Lenina v Lužnikách

Pri výbere miesta pre univerzálnu športovú halu sa brala do úvahy účelnosť jej výstavby v ohybe rieky Moskva pri moste metra. Táto športová hala s architektonickým objemom výraznou siluetou „funguje pre mesto“, pretože je dobre viditeľná z blízka aj z diaľky. Organicky zapadol do krajiny Leninských vrchov.

Počas olympijských hier-80 sa v univerzálnej hale konal volejbalový turnaj a v poolympijskom období sa konajú súťaže a kurzy v 12 športoch - tenis, volejbal, basketbal, hádzaná, bedminton, umelecká a rytmická gymnastika, akrobacia. , šerm, zápasenie, box, stolný tenis.

Ryža. V.5. Univerzálna športová hala "Družba" na Centrálnom štadióne Lenina v Lužnikách vľavo - všeobecná forma; b - fasáda; в - plán pokrytia; d - rez; vľavo dole - Interiér; 1- showroom; 2 foyer; 3 - tréningové haly; 4- technické miestnosti vrátane klimatizačných komôr; 5 - stojany; 6 - skladané podpery (škrupiny); 7- stredový plášť; 8 - kovové uťahovanie; 9 - horný nosný železobetónový veniec; 10 - pánty; 11 - základová doska

Základom architektonickej koncepcie objektu je jeho konštrukčné riešenie v podobe jednotného priestorového systému prefabrikovaných monolitických železobetónových unifikovaných plášťov dvojitého zakrivenia.

Komplex priestorov univerzálnej haly je spojený do kompaktného centrického objemu, ktorý je zastrešený priestorovým systémom. Pôdorys stavby je obrazec medzi štvorcom (88X88 m) a kruhom, blízko oválu; najväčšie rozpätie je 96 m. Najvyššia výška(počítané od závesov podpier) 20 m Objem objektu je cca 100 000 m3.

Vo vnútornom priestore objektu sú zreteľne rozlíšené tri vertikálne funkčné zóny. Hlavný, horný priestor zahŕňa showroom, foyer, šatníky, bufety; dolná - štyri tréningové haly s rozmermi 18x36 m s obslužnými miestnosťami. Medzipriestor zahŕňa šatne, šatňu a ďalšie priestory.

Showroom s arénou 42x42 m a tribúnami pre 4000 miest je kompozičným jadrom budovy. Tribúny, ktoré obklopujú arénu zo štyroch strán, poskytujú optimálne podmienky pre všetkých divákov. Horná vrstva stojanov je stacionárna, spodná vrstva je zasúvateľná; takzvané blitchery sa dajú ľahko presúvať ako harmonika a zasúvať pod rad stacionárnych stojanov. Premenou stojanov týmto spôsobom môžete vytvárať rôzne možnosti športoviská na cvičenie ktoréhokoľvek z 12 športov; pričom kapacita stánkov sa pohybuje od 4000 do 1500 osôb.

Tvar pôdorysu a konfigurácia plôch nosných plášťov boli určené s prihliadnutím na funkčné a estetické požiadavky, ako aj požiadavky hospodárnosti. Rozdelenie krytu na stredový a bočný plášť spĺňalo funkčné požiadavky: stredový plášť prekrýva predvádzaciu arénu, bočné plášte prekrývajú tréningové haly a foyer. Takže forma v rozhodnutie zodpovedá jeho obsahu. Všetky bočné (nosné) škrupiny sú v pôdoryse predĺžené štvoruholníky spojené vrcholmi.

Obrys plochy bol zvolený tak, aby sa do objemu nachádzal celý komplex priestorov univerzálnej haly. Spolu s tým sú tektonické funkcie jeho prvkov prísne vyjadrené v štruktúre - ložiskové zložené škrupiny sa líšia od centrálnej časti rozvinutým reliéfom a napätou povahou formy. Celú kompozíciu budovy ozvláštňuje jednota tvaru fasád a interiérov. Obrovská, bizarná škrupina, spočívajúca na „bodových“ podperách v ostrých rohoch záhybov v tvare diamantu, vytvára dojem ľahkosti a pôvabu.

Konštruktívne riešenie

Štruktúra konštrukcie je riešená, ako už bolo uvedené, vo forme jedného priestorového plášťa, ktorý bude zároveň plášťom aj plášťom budovy. Pozostáva z plytkej centrálnej škrupiny o veľkosti 48X48 m, spočívajúcej na bočných škrupinách taktiež kladného Gaussovho zakrivenia, avšak so zloženým profilom; dizajn má dva nosné prstence, ktoré sú priestorovými zvlnenými krivkami.

Inými slovami, štruktúra konštrukcie je jediný konštrukčný systém konjugovaných škrupín, pozostávajúci z dvoch podsystémov - centrálnej škrupiny a skladaných škrupín, ktoré spolupracujú.

Skladané škrupiny spočívajú na spoločnej základovej doske. Horný nosný prstenec, ktorý čiastočne zachytáva sily zo stredového plášťa a uzatvára ho, je z monolitického železobetónu. Spodný prstenec v podobe kovového podväzku je v miestach, kde sa záhyby stretávajú v mieste ich zlomu, kombinovaný so železobetónovým plášťom.

Šírka prstencového monolitického pásu sa pohybuje od 60 do 279 mm, výška je 60 mm. Okrem vnímania prstencových síl slúži monolitický pás aj na prerozdelenie síl medzi stredový plášť a zložené plášte.

Kovová spojka, ktorá zaisťuje stabilitu zložených škrupín, je umiestnená na vnímaní prstencových ťahových síl a je načrtnutá pozdĺž uzavretého lomeného mnohouholníka spájajúceho krajné body zložených škrupín v mieste ich zlomu. Sťahovacia časť je krabica zvarená z dvoch rohov 200X25 a spojená s povlakom v miestach priliehania záhybov cez zapustené kovové časti.

Medzi bočnými mušľami v ich spodnej vrstve sú vitrážové okná na osvetlenie foyer.

Je potrebné poznamenať, že na prekrytie haly boli navrhnuté a analyzované rôzne priestorové a konštrukčné riešenia založené na použití závesných striech a konštrukcií. Jednou z možností bol systém vertikálne umiestnených plochých záhybov s konzolami, o ktoré sa opierala kovová závesná krytina.

Pri porovnávaní možností bol uprednostnený návrh MNIITEP, v ktorom boli namiesto záhybov s plochými hranami navrhnuté nosné monolitické železobetónové škrupiny dvojitého zakrivenia falcovaného profilu, ku ktorým bol stredový plášť rovnakého typu. priľahlé.

Vima s parametrami plášťov univerzálnej športovej haly. Z porovnania vyplynulo, že spotreba ocele na zvolenú konštrukciu sa znížila 4-krát v porovnaní so spotrebou ocele na konštrukciu cirkusu.

Zvažovala sa aj otázka použitia vysokopevnostnej predpätej výstuže na vystuženie pozdĺžnych rebier skladaných škrupín, doťahovanie a horný prstenec. Analýza zároveň ukázala, že použitie napínanej výstuže zníži spotrebu ocele 1,5 až 1,8-krát, ale povedie k značným časovým stratám na stavenisku, čo sa pri diskusii o možnostiach považovalo za neprijateľné.

Štruktúra je komplexná kompozícia rôznych povrchov, geometria takéhoto povlaku bola vypočítaná pomocou špeciálneho programu.

Pomyselná geometrická plocha, na ktorej by mali ležať vrcholy nosných škrupín, je nepravidelná. Preto je obrys centrálneho plášťa zvlnená priestorová krivka. Sériou viacrozmerných výpočtov pomocou špeciálneho programu sa podarilo dosiahnuť zjednotenie všetkých 28 nosných skladaných škrupín. Šírka zloženia 7,2 m.

Stredový plášť s rozmermi 48 x 48 m je veľmi plytký s polomerom zakrivenia 80 m a výložníkom v strede 1/7,5.

Ryža. 2. Konštruktívne riešenie

Reže sa do prefabrikovaných valcových železobetónových dosiek typu PO-1 systémom poludníkových kruhových rezov. Obdĺžniková doska PO-1 s rozmermi 2,37 x 7,17 m má po obryse rebrá vysoké 500 mm, ako aj dve medziľahlé rebrá rovnakej výšky. Hrúbka tanierovej police je 40 mm. Na vonkajšom povrchu obrysových rebier sú zvislé hrebeňové drážky na vytvorenie betónových hmoždiniek. Koncové rebrá majú oválne otvory pre prechod dočasných sťahovacích prvkov.

V miestach priesečníka pozdĺžnych a priečnych rebier sú zapustené diely na vzájomné spojenie rebier dosiek pomocou stykových dosiek z pásovej ocele (pozri obr. V.6, c). Spodná a horná rebrová výstuž je teda ukotvená pozdĺž rozpätia; je vytvorený systém priečnych nosníkov, ktorý zvyšuje tuhosť a stabilitu stredového plášťa. Priečne rebrá majú v spodnej časti zapustené diely na upevnenie zavesených stropných konštrukcií.

Šírka škár medzi doskami stredového plášťa v smere ku krátkej strane platní je cca 30 mm, v kolmom smere je šírka škár variabilná, 47-138 mm. Po obvode plášťa, na vrchu dosiek, je betón vyrobený pozdĺž obrysových dosiek šírky 2,4 m a hrúbky 60-80 mm; na týchto miestach sú v doskových regáloch vytvorené výstužné vývody vo forme slučiek na spojenie monolitického a prefabrikovaného železobetónu.

Všetky dosky stredového plášťa sú vyrobené z betónu triedy M 400 v jednom kovovom debnení. Doplnkové dosky PO-2, PO-3, PO-4 a PO-5 rohovej zóny sa zhotovujú v debnení hlavnej dosky PO-1. Spoje medzi doskami a blokovaním sú vyrobené z monolitického betónu M 300.

Zložené mušle majú kosoštvorcový pôdorys. Každý záhyb je zostavený zo šiestich prefabrikovaných železobetónových rebrovaných dosiek štyroch štandardných veľkostí. Bočné dosky PS-1 a PS-3 sú načrtnuté pozdĺž valcovej plochy s polomerom 60 m a v pôdoryse majú tvar rovnoramenného trojuholníka.

Ryža. 3. Varianty konštrukčného riešenia konštrukcie a - káblový predpätý náter (podobne ako Športový palác Yubileiny v Leningrade); b - skladaná kovová mreža uupol (podobná cirkusu na Vernadského triede v Moskve); c - prefabrikovaný monolitický predpätý železobetónový plášť pozitívneho Gaussovho zakrivenia (ako obchodné centrum v Čeľabinsku)

Šírka dosiek je 3,05 m, dĺžka prvkov je 13,43 a 10,52 m. Dosky majú rebrá s výškou 600 mm po obryse, medziľahlé rebrá s výškou 300 mm sú umiestnené s rozstupom 3 m.

Stredné dosky PS-2 a PS-4 sú tiež načrtnuté pozdĺž valcovej plochy s polomerom 70,25 m a sú v pôdoryse blízko rovnoramenného trojuholníka. Maximálna šírka dosiek je 2,2 m a dĺžka je 15,25 a 12,35 m. Výška obrysových rebier je 500 mm a medziľahlých rebier - 300 mm.

Hrúbka políc všetkých panelov záhybov je 55 mm; mimo obrysových rebier sú drážky pravouhlý na tvorbu hmoždiniek pri betonáži škár. Dosky sú vyrobené z betónu triedy M 500. Vystuženie prefabrikovaných prvkov bolo realizované formou jedného priestorového rámu a bolo počítané v dvoch etapách: prevádzkovej a montážnej.

Celé prekrytie haly pozostáva z 312 prefabrikátov, ktoré sú vyrobené na experimentálnej báze MNIITEP v štyroch kovových formách: v jednej forme - všetky prvky dosiek centrálnej časti, v troch formách - prvky skladaných škrupín.

Strecha na plášti je vyrobená vo forme izolácie - penový plast hrúbky 60 mm, ktorá bola na betónový povrch prilepená tiokolovým tmelom; na vrchu izolácie bol tiež vyrobený povlak z tiokolového tmelu, ktorý bol nanesený špeciálnymi valčekmi a pokrytý dekoratívnou vrstvou mramorových triesok.

Vonkajšie ploty sú vyrobené vo forme naklonených vitráží s oknami s dvojitým zasklením.

Medzipodlahy sú z prefabrikovaných betónových konštrukcií. Školiace miestnosti sú pokryté oceľovými rámami vyrezanými z plášťa. Stojany sú vyrobené z unifikovaných hrebeňoviek (prefabrikované železobetónové prvky v tvare L).

Závesné akustické podhľady sú vyrobené zo špeciálnych hliníkových panelov umiestnených medzi rebrami železobetónového plášťa.

Tento dizajn povlaku má priaznivé technické a ekonomické ukazovatele; spotreba ocele je 54,6 kg a redukovaná hrúbka betónu je 24 cm na 1 m1 prekrytej plochy.

Štrukturálna analýza

V laboratóriu priestorových štruktúr MNIITEP boli vyvinuté metódy na výpočet škrupín pozitívneho Gaussovho zakrivenia pomocou počítača. Programy vyvinuté kandidátmi tech. Sci. L. I. Suponitsky a L. M. Sharshukova implementujú metódu konečných prvkov v dvoch modifikáciách: zmiešanú metódu a metódu posunu. Pri zmiešanej metóde sa používajú ploché trojuholníkové konečné prvky, pri premiestňovacej metóde sa používajú pravouhlé konečné prvky prirodzeného zakrivenia. V návrhových diagramoch konštrukcií sa berú do úvahy geometrické obrysy štruktúr v pláne, prítomnosť výstužných prvkov, skutočné rozloženie hrúbky prvkov a vonkajších zaťažení a spoločná práca škrupín s obrysom.

Prvky škrupín boli vypočítané počas fázy inštalácie a pre mnohé úseky boli tieto snahy rozhodujúce. Pri výpočte pokrytia sa vzali tieto zaťaženia: 9400 N / m2 na stredový plášť a hornú vrstvu záhybov (vrátane vlastnou váhou, hmotnosť strechy, zavesený strop, obslužné mostíky, zaťaženie snehom atď.) a 8000 N / m2 pre spodnú vrstvu záhybov. Výpočet bol vykonaný pre symetrické zaťaženia.

Nesymetrické zaťaženia - sneh, vietor, ako ukázali následné štúdie, majú v tomto prípade zanedbateľný vplyv (na rozdiel od membránových systémov) a preto neboli zohľadnené pri výpočte plášťa.

Vzhľadom na zložitosť a jedinečnosť konštrukcie bol testovaný veľkorozmerný železobetónový model v mierke 1:10 s cieľom preštudovať jeho napäťový stav, skontrolovať a spresniť prijaté konštrukčné riešenia a konštrukčné ustanovenia na experimentálnej báze. z MNIITEP, pričom sa sleduje geometrická a fyzická podobnosť so štruktúrou v plnom rozsahu.

Ryža. 4. K výpočtu pokrytia

Výsledky posledného výpočtu boli použité ako základ pre detailný návrh.

Výpočty ukázali, že hlavným typom úsilia pôsobiaceho v systéme je kompresia. Stredový plášť, jeho obrys a väčšina povrchu nosných plášťov sú stlačené. Spolu s tým pôsobia aj ohybové momenty. Hlavná natiahnutá zóna sa nachádza v oblasti stredného prstenca - systém vyvinutých priečnych rebier, skladaných škrupín a na ne spojených kovových väzieb.

Zložitosť konštrukčného tvaru konštrukcie odhalila potrebu použiť metódy na výpočet štruktúry nielen v pružnom, ale aj v obmedzujúcom štádiu práce, ako aj metódu modelovania. Pomocou metódy obmedzovania rovnováhy bolo možné posúdiť únosnosť konštrukcie ako celku a tiež určiť zaťaženie, pri ktorom je možná lokálna deštrukcia plytkého stredného plášťa. Na posúdenie únosnosti konštrukcie ako celku bola použitá kinematická metóda obmedzenia rovnováhy1. V tomto prípade bolo potrebné prednastaviť deštrukčný mechanizmus, ktorý sa spravidla priraďuje na základe experimentov.

Je známe, že pri nadmernej pevnosti oporného prstenca kupoly sú škrupiny zničené v radiálno-prstencovom vzore. Keďže základňa bočných nosných škrupín je prakticky nehybná, táto schéma deštrukcie bola vzatá ako počiatočná pri zostavovaní rovnice pre rovnosť práce vonkajších a vnútorných síl na možné posuny. Horný prstencový plastový pánt, otvárajúci sa smerom nadol, je vytvorený v mieste spojenia plytkej stredovej škrupiny a bočných podporných skladaných škrupín (časť 6 na obr. V.9, a). Poloha intermediárneho prstencového kĺbu nie je známa. Skutočná poloha tohto spoja musí zodpovedať minimálne medznému zaťaženiu. Na obr. V.9, b sú uvedené výsledky výpočtu medzného zaťaženia pre výpočtové charakteristiky materiálov, vykonaného v laboratóriu priestorových konštrukcií Výskumného ústavu železobetónových konštrukcií.

Z grafu na obr. 5b, že krivka 1 nemá žiadne minimum. Pri približovaní sa k nosnému plastovému závesu sa totiž výška prierezu nosných mušlí zmenšuje. Touto cestou, Spodná časť nosný plášť s uvažovaným mechanizmom deštrukcie je najviac slabý bod konštrukcie, hoci vypočítané zaťaženie, ktoré možno na konštrukciu aplikovať, presahuje návrh. Nosnosť konštrukcie sa výrazne zvýši uvedením do prevádzky kovovej podpery umiestnenej v strednej časti nosných plášťov. Keďže pôdorys konštrukcie sa líši od kružnice, práca vnútorných síl pri uťahovaní závisí od polohy príslušného úseku. Návrhové zaťaženia plášťa sú určené krivkou na obr. 5. Pri konštrukcii krivky 3 sa počítalo s plnou prácou utiahnutia po celom vnútornom obvode konštrukcie. Aj keď sa zameriame na krivku, minimálne návrhové zaťaženie zodpovedajúce vytvoreniu plastového závesu v reze je takmer 2-krát vyššie ako návrhové (treba si uvedomiť, ako už bolo naznačené, že úsek hl. pracovná výstuž v bočných nosných záhyboch bola braná na základe podmienok pre montáž plášťa ako zväčšené úseky veľkého rozpätia, čo umožnilo skrátiť čas výstavby). Zistené hodnoty medzných zaťažení sú platné len vtedy, ak nedôjde skôr k lokálnej deštrukcii centrálneho plytkého plášťa.

Ryža. 5. K návrhu plášťa v obmedzujúcej fáze
a - prierez plášťa a schémy možných posunov v prípade deštrukcie poludníkového prstenca; b - závislosť únosnosti plášťa od polohy medzikružného plastového závesu; c - závislosť únosnosti stredového plytkého plášťa pri lokálnom porušení od polomeru preliačiny; I - bočné (nosné) škrupiny; II - kovové uťahovanie; 111 - vrchný monolitický krúžok; IV - prefabrikované panely centrálneho plochého plášťa; 1 - s výnimkou uťahovania; 2 - berúc do úvahy utiahnutie v rohových oblastiach; 3-berúc do úvahy celé utiahnutie

K deštrukcii plytkých železobetónových hladkých a rebrovaných škrupín dochádza vytvorením jedného preliačinu hlavne v rohovej zóne škrupiny. Výpočet únosnosti plášťa bol realizovaný metódou limitnej rovnováhy s prihliadnutím na zmenu tvaru povrchu plášťa momentom deštrukcie.

Je potrebné poznamenať, že každá z týchto metód je implementovaná s výraznými zjednodušeniami projektovej schémy, čo neumožňuje spoľahlivo posúdiť skutočný stav napätia a deformácie konštrukcie z návrhových zaťažení, jej odolnosti proti praskaniu, stability celej konštrukcie. konštrukcie a jednotlivých prvkov, ako aj deštruktívneho zaťaženia a teda o stupni spoľahlivosti konštrukcie.

V tomto ohľade bolo potrebné vykonať komplexné experimentálne štúdie na identifikáciu prevádzky konštrukcie z vypočítaných kombinácií zaťažení a na objasnenie vplyvu rôznych faktorov na ňu, vrátane sadania podpier a tuhosti kovového utiahnutia.

Experimentálny výskum

V priebehu experimentálnych štúdií modelu škrupiny bolo potrebné:
- skontrolovať pevnosť, tuhosť a odolnosť proti praskaniu konštrukcií;
- študovať spoločnú činnosť stredového plášťa a zloženej konštrukcie pri symetrických a asymetrických zaťaženiach vrátane zaťažení spôsobených snehovými vakmi;
- preskúmať činnosť centrálneho plášťa ako veľmi plochého so zakriveným obrysom pri symetrickom a asymetrickom zaťažení;
- študovať prácu skladaných škrupín a identifikovať z nich najviac namáhané, hodnotiť prácu skladaných škrupín v prstencovom smere;
- preskúmať prácu výplňových prvkov medzi skladanými štruktúrami;
- preskúmať prácu obrysu centrálneho plášťa; študovať prácu konštrukcie, berúc do úvahy nerovnomerné usadenie podpier;
- preskúmať prácu uťahovania a priľahlú zónu skladanej konštrukcie;
- preskúmať vplyv tuhosti utiahnutia na činnosť konštrukcie a vplyv predpätia utiahnutia na stav napätia a deformácie konštrukcie;
- študovať vplyv počiatočných nedokonalostí na prevádzku konštrukcie (technologické trhliny, odchýlky od konštrukčných rozmerov pri montáži a pod.);
- študovať povahu deštrukcie štruktúry; študovať stav napätia a deformácie jednotlivého záhybu;
- študovať prácu konštrukcie pri odvíjaní; porovnať experimentálne údaje s výsledkami výpočtu vykonaného metódou konečných prvkov.

Ryža. 6. Experimentálna štúdia škrupiny na modeli v mierke 1:10

Práca utiahnutia bola skúmaná v dvoch verziách - so silnejšou a so slabou a konštrukcia bola testovaná bez utiahnutia, čo umožnilo skúmať vplyv tuhosti utiahnutia na celkový stav napätia a deformácie konštrukcie.

Experimentálne štúdie železobetónového modelu prekrytia univerzálnej športovej haly umožnili vyvodiť množstvo záverov.

Štruktúra škrupiny má dostatočnú pevnosť, tuhosť a odolnosť proti praskaniu. Škrupinový model bez viditeľných porušení vydržal symetrické zaťaženie so zaťažením rovným 2,1 návrhového zaťaženia na konštrukčnom uťahovacom úseku a k deštrukcii došlo pri zaťažení konštrukcie dvoma návrhovými zaťaženiami s oslabeným utiahnutím.

Testy ukázali, že centrálny plášť funguje ako stlačená konštrukcia s vysokou nosnosťou, takmer bez ohybu napriek výraznej rovinnosti. Konštrukcia ukázala efektívne pôsobenie skladaných škrupín a horného prstenca, vďaka čomu nebolo potrebné vykonávať predpätie.

Priehyby od štandardného zaťaženia boli 48 mm, alebo 1/2000 rozpätia.

Pri zaťažení konštrukcie normatívnym symetrickým zaťažením nebolo pozorované žiadne praskanie. Prvé trhliny sa objavili pri zaťažení rovnajúcom sa 1,1 vypočítaným v nižších vrstvách skladaných škrupín. Šírka otvoru trhliny pri tomto zaťažení nepresiahla 0,1 mm. Pri kontrolnom medznom zaťažení 1,4 qv neboli zaznamenané žiadne poruchy v prevádzke konštrukcie a jej jednotlivých prvkov.

Analýza praskania, deštrukcie a stavu napätia povlaku ukazuje, že najkritickejším prvkom povlaku sú spodné časti záhybov oddelené otvormi.

Porovnanie experimentálnych údajov s vypočítanými ukázalo, že priehyby modelu konštrukcie sú v dobrej zhode s vypočítanými údajmi získanými metódou posunu.

Zmenšenie uťahovacieho úseku výrazne zvyšuje deformovateľnosť konštrukcie a znižuje únosnosť konštrukcie, a preto je návrhové utiahnutie najúčelnejšie. Výsledky rozsiahlych štúdií počas vykladania zmenili definíciu uťahovacej sily. Zníženie tuhosti záhybov v dôsledku praskania počas inštalácie viedlo k tomu, že uťahovacie sily pri plnom konštrukčnom zaťažení sa ukázali ako 4000 kN namiesto 2400 kN - najväčšia sila získaná v experimente. Je to dôsledok toho, že uťahovanie prišlo do činnosti aj pri zvolení montážneho priehybu záhybov pri vykladaní. Napriek tomu sa miera bezpečnosti a utiahnutia ukázala ako dostatočná na pozitívne riešenie otázky únosnosti povlaku po odvinutí.

Návrh sa ukázal ako životaschopný nielen s osadením jednej podpery, ale aj s jej úplným odstavením z práce.

Stredová škrupina fungovala bez prasklín vo všetkých fázach testovania až po deštrukciu záhybov a nestrácala stabilitu, napriek veľkej rovinnosti prevyšujúcej tradičnú.

Priestorová štruktúra ako celok fungovala ako kupolovitý systém, o čom svedčí relatívne nevýznamná úloha horného prstenca a rozvoj meridionálnych trhlín v povlaku.

Počiatočné nedokonalosti modelu škrupiny (technologické trhliny v prefabrikátoch, odchýlky od konštrukčných rozmerov pri montáži skladaných škrupín a celého náteru ako celku) výrazne neovplyvnili únosnosť modelu.

výsledky experimentálne overenieškrupinové modely presvedčivo preukázali, že konštrukcia plášťa haly má požadovanú pevnosť, tuhosť a odolnosť proti praskaniu.

V procese navrhovania konštrukcie sa zvažovali tri rôzne konštrukčné schémy, berúc do úvahy výsledky experimentálnych štúdií:
a) centrálny plášť s oporným prstencom je otočne podopretý na uzavretom podsystéme skladaných plášťov; oporný krúžok absorbuje všetky ťahové sily generované plášťom;
b) stredový plášť tvorí jeden systém so skladanými plášťami, ale úloha horného prstenca je minimalizovaná - ide o čisto konštrukčný prvok;
c) stredový plášť má rozvinutejší oporný prstenec. Posledná možnosť je medzi možnosťami a a b.

Výsledkom analýzy je možnosť c. Správnosť voľby-pa potvrdzujú výsledky experimentálnych štúdií, z ktorých je zrejmé, že horný krúžok, načrtnutý pozdĺž zložitej priestorovej krivky, je čiastočne stlačený, čiastočne natiahnutý. Jeho práca sa zásadne líši od tradičného referenčného obrysu. Neexistujú prakticky žiadne horizontálne pohyby.

Aby systém fungoval veľký význam má pomer tuhosti troch prvkov - pozdĺžne rebrá, záhyby, horný krúžok a uťahovanie. Hlavnú úlohu zohrávajú pozdĺžne rebrá, ktorých úseky sú určené predovšetkým podmienkami inštalácie s predbežnou montážou rozšírenia. Utiahnutie odľahčuje pozdĺžne rebrá a zvyšuje nosnosť. Vníma napätie v prstencovom smere, odľahčuje prírubu plášťa a ich priečne rebrá.

Úloha horného krúžku je znázornená vyššie. Plniace plisé dosky zvyšujú tuhosť povlaku, zlepšujú pracovné podmienky stredového plášťa.

Ryža. 7. Príklady tvarovania škrupín z unifikovaných prefabrikovaných dosiek

Ak je teda práca zložených škrupín v poludníkovom smere zabezpečená vysokou tuhosťou pozdĺžnych rebier, potom v kruhovom - v dôsledku utiahnutia a prevádzky monolitických spojov dosiek hornej vrstvy záhybov .

Výsledky práce naznačujú možnosť rozšírenia pôsobnosti prefabrikovaných monolitických železobetónových priestorových konštrukcií. Výraznú tvarovú rozmanitosť však možno dosiahnuť vďaka rôznym kombináciám veľkorozmerných dosiek.

Montáž nosných konštrukcií

Implementovaný spôsob inštalácie je založený na predtým testovaných metódach inštalácie škrupín v Moskve (Sokolniki, Usachevsky trh), Simferopol, Podolsk, Evpatoria.

Stredový plášť bol zostavený zo zväčšených častí, pozostávajúcich z troch dosiek PO, skladané plášte boli zostavené celé zo šiestich dosiek. Montáž zväčšených prvkov sa realizovala na špeciálnych stojanoch, z ktorých boli podávané žeriavom do konštrukčnej polohy.

Najťažšou etapou výstavby je inštalácia skladaných škrupín. Skladané škrupiny boli zostavené na štyroch stojanoch umiestnených po obvode konštrukcie. Pre zachovanie pôvodnej geometrie montážneho prvku boli stojany vybavené špeciálnymi otočnými žeriavmi v miestach sklopných podpier, ako aj vyrovnávacími zariadeniami v podobe skrutkových dorazov.

Po narovnaní nosných rovín stojana sa osadili stredné majákové platne PS-2 a PS-4, ktoré sa navzájom spojili kovovými platňami. Potom boli na nosné uzly týchto dosiek v miestach, kde k nim priliehali bočné prvky, privarené oceľové plechy, čím sa vytvoril žľabový profilový stôl, do ktorého sa osadili hlavy bočných dosiek PS-1 a PS-3. V tomto prípade protiľahlé strany bočných dosiek spočívali na stojanoch stojana.

Po skontrolovaní pôvodnej geometrie prefabrikátov boli záhyby spojené s pozdĺžnymi okrajmi bočných plechov oceľovými páskami. Potom sa spojili všetky medziľahlé a koncové okraje dosiek a do švíkov medzi doskami sa nainštalovali výstužné klietky.

V procese vypracovania konštrukčných riešení prvého experimentálneho záhybu s trustom Stalmontazh sa zistilo, že je účelné namontovať záhyby s dočasnou priečnou vzperou, pod ktorou bol na konzolách so skrutkami zavesený trvalý uťahovací prvok. Po zvarení spojovacieho bodu utiahnutia na
záhyby sa dočasne utiahli a prvky trvalých obláčikov sa zvarili a vytvorili uzavretý krúžok. Poslednou operáciou montáže zväčšeného skladacieho prvku na stojane bolo vytmelenie škár medzi doskami betónom.

Ryža. 8. Inštalácia konštrukcie
vľavo - schéma; vpravo - inštalácia zložených podpier

Pri vykonávaní práce v zimné obdobie trieda betónu škár sa zvýšila z M300 na M400, do betónu sa pridala nemrznúca prísada (dusitan sodný). Betón spojov sa zahrieval pomocou elektród a betón nosných prvkov sa zahrieval elektrickými vykurovacími telesami až do dosiahnutia projektovanej pevnosti.

Technológia inštalácie náteru bola prijatá nasledovne.

V strede rozpätia spočívali zväčšené škrupiny na dvoch párových provizórnych nosníkoch podoprených v strede priestorovou kovovou podperou. Výšky prefabrikovaných prvkov boli umiestnené pozdĺž komplexnej priestorovej krivky.

Dlažba bola rozdelená do nasledujúcich etáp: výstavba zabudovaných oceľových a železobetónových konštrukcií pre tréningové haly; montáž oceľového rámu dočasného lešenia; montáž prefabrikovaných železobetónových prvkov stredového plášťa; inštalácia skladaných škrupín a prídavných prvkov medzi nimi; prevedenie nosných krúžkov - monolitické a oceľové uťahovanie; monolit celej škrupiny; vykladanie, demontáž dočasných lešení; montáž vstavaných stojanov a podlahových konštrukcií pod plášť.

V prvej, druhej a poslednej etape sa práce vykonávali pomocou žeriavu MKG-25BR inštalovaného v strednej časti haly. Prefabrikovaná železobetónová podlaha sa montovala do zväčšených blokov pomocou žeriavu SKR-1500 s 30 m výložníkom a 39 m posunovacím zobákom s nosnosťou 25 ton pri dosahu až 43 m. Žeriav sa pohyboval po kruhovej dráhe okolo budovy s minimálnym polomerom 39 m.

Zväčšený blok centrálneho plášťa bol zostavený z troch dosiek s dočasnými väzníkmi, aby sa zabezpečila pevnosť a stabilita blokov. Blok mal hmotnosť asi 21 ton, rozmer 21,5x2,4 m. Celý stredový plášť bol zmontovaný v 36 výťahoch.

Zložené škrupiny boli inštalované v konštrukčnej polohe žeriavom SKR-1500 v špeciálnom prevedení pomocou traverzy s nosnosťou 85 ton montážne guľové posuvné podpery namontované na nosníkoch provizórneho lešenia. Použitie posuvných podpier umožnilo neprenášať prítlačnú silu na lešenie.

Stabilitu škrupín pred prevrátením pri montáži zabezpečovali dva provizórne stojany inštalované na podlahe tribúnovej časti a dve priečne vzpery. Každá ďalšia zložená škrupina bola po vyrovnaní a pred rozpojením žeriavu pripevnená k predtým inštalovanej škrupine pomocou dvoch provizórnych vzpier.

Po ukončení montáže všetkých 28 plášťov sa vykonalo zarovnanie a nevyhnutné vyrovnanie konštrukcií trvalého oceľového uťahovania, ktorého prvky sa spolu s plášťami zdvihli na provizórnych závesoch. Potom sa pracovalo na montáži a zváraní spojov konštantných uťahovacích prvkov. Ukončenie týchto prác umožnilo začať s montážou prefabrikovaných železobetónových doplnkových prvkov vyplňujúcich horné trojuholníkové otvory povlaku a paralelnú betonáž monolitického pásu a škrupinových švov.

Proces vykladania plášťa spočíval v postupnom uvoľňovaní oceľového rámu provizórneho lešenia od podopretia prefabrikovaného monolitického plášťa a v prenose zaťaženia z vlastnej hmoty na podpery kombinovaného priestorového systému. Najzávažnejšou požiadavkou na odľahčenie bola povinná synchronizácia spúšťania všetkých regálov rámu provizórneho lešenia na presne stanovené hodnoty.

Projekt výroby prác na vykládke plášťa zabezpečoval prevádzku v troch etapách. Prvou etapou sú prípravné práce; v druhej etape boli rámy dočasných lešení spustené 44 ručnými hydraulickými zdvihákmi; tretia etapa spočívala v odstránení síl v väzniciach krovu centrálneho plášťa.

Pod nosnými časťami všetkých, bez výnimky, rámových regálov boli inštalované meracie balíky zo sady dosiek danej hrúbky v určitom poradí zhora nadol: štyri dosky s hrúbkou 5, 10 a 20 mm. Táto postupnosť bola diktovaná fázami následnej práce na spúšťaní regálov. Skupina zamestnancov MNIITEP nainštalovala asi 100 kontrolných a meracích zariadení na registráciu priehybov a posunov plášťa a kontrolu síl v monolitickom páse a v oceľovom podvale.

Cykly a stupne boli navrhnuté tak, aby znižovanie B-stĺpika predchádzalo znižovaniu obvodových stĺpikov v pomere 1:1,5. Oddelenie oceľového rámu dočasného lešenia od plášťa sa začalo v tretej etape a skončilo sa vo štvrtej etape. Na konci štvrtej etapy bol stredový stĺpik znížený o 100 mm, obvodové o 60 mm, pričom priehyb stredového plášťa bol 59 mm a v oblasti podpery plášťa na ráme lešenia - 45-54 mm. Uťahovacie sily ocele boli 3020 kN. V ďalších etapách už prebiehalo len spúšťanie vlastného rámu dočasných lešení, aby sa vytvorila voľná medzera pod plášťom 80-100 mm.

Potom sa vykonala tretia etapa vykládky - odstránenie síl v ťahoch krovu 36 prvkov centrálneho plášťa.

Zodpovedná finálna operácia vykládky unikátneho prefabrikovaného monolitického plášťa bola hotová za 12 pracovných hodín. Po 5 dňoch. stav škrupiny sa prakticky ustálil, nárast priehybov a námahy ustal. Konečný priehyb plášťa bol v priemere 65 mm a maximálna uťahovacia sila bola 3300 kN. Potvrdila sa správnosť rozhodnutí stanovených v projekte.

Terénny výskum

Jedinečnosť riešenia univerzálnej športovej haly Družba a náročnosť jej statických prác si vyžiadali terénne štúdie po vyložení prefabrikovaných monolitických železobetónových škrupín. Potreba týchto štúdií sa výrazne zvýšila v dôsledku veľmi nízkych teplôt v zime 1978-79, ktoré dosiahli -40 ° C a výrazne prekročili extrémne hodnoty špecifikované v SNiP.

Jedným z najdôležitejších prvkov prekrytia haly je kovová väzba. To viedlo k prijatej metodológii pre komplexnú štúdiu štruktúry, ktorá zahŕňala:
- štúdium zmien v úsilí pri uťahovaní kovov v čase v dôsledku nelineárnych procesov v železobetóne;
- štúdium vplyvu teploty na napätie-deformačný stav utiahnutia;
- štúdium vplyvu dodatočného zaťaženia snehom a iných faktorov na napäťovo-deformačný stav konštrukcie;
- štúdia spoločnej prevádzky železobetónovej kombinovanej škrupiny a kovového utiahnutia počas prevádzky pri prevádzkovom zaťažení;
- určenie priehybov a vodorovných posunov plášťa geodetickými metódami;
- štúdium odolnosti konštrukcie proti praskaniu počas prevádzky povlaku pri prevádzkovom zaťažení;
- štúdium práce jednotlivých uzlov škrupiny po odvinutí-bodnutí pomocou vizuálnej kontroly.

Hlavný pracovný program realizovalo laboratórium priestorových štruktúr MNIITEP.

Ako už bolo spomenuté, uťahovacia časť je krabica zvarená z dvoch rohov 200x25 a spojená s povlakom v miestach, kde sa stretávajú záhyby. Deformácie boli merané v troch úsekoch uťahovania pozdĺž dĺžky, aby sa určili sily, ktoré v ňom pôsobia. Sekcia I bola umiestnená v záhybe na osi symetrie povlaku, sekcia II bola v rohovej zóne a sekcia III bola umiestnená v sekcii diametrálne opačnej k sekcii I.

Práca konštrukcie bola študovaná od júna 1978 do mája 1979, v období dokončovania výstavby haly. Hala nebola v zime vykurovaná. Rozdiel teplôt medzi vonkajším vzduchom a vzduchom v miestnosti bol teda len 3-4

Minimálne uťahovacie sily za celé obdobie pozorovania boli zaznamenané v počiatočnom období po vyložení: v I. úseku -3090 kN, v II-3040 a v III-2950 kN.

Maximálne úsilie bolo zaznamenané v období 12.-15.2.1979 pri teplote -24°C. Na prvom úseku dosahovalo 4715 kN, na II - 4830 a na III - 4385 kN.

Terénne štúdie ukázali, že v období prudkých teplotných výkyvov dochádza ku komplexnej redistribúcii ťahových síl na úrovni lomu skladaných škrupín medzi uťahovaním a betónom samotných skladov; v dôsledku toho sa prerozdelenie úsilia pri uťahovaní buď znižuje neúmerne teplote, alebo sa zvyšuje. Jedným z hlavných dôvodov tohto procesu je tepelná zotrvačnosť betónu, v dôsledku ktorej betón pri prudkých výkyvoch teploty vonkajšieho vzduchu nestihne úplne zmeniť svoju teplotu. Tomu napomáha aj tepelne izolačný náter vonkajšieho povrchu škrupiny. V tomto prípade sa takmer okamžite objavia tepelné deformácie kovového uťahovania. Táto nehomogenita teplotného poľa v rôznych prvkoch náteru spôsobuje aj tie odchýlky od proporcionálnej závislosti v grafoch uťahovacích síl od teploty s jej prudkými výkyvmi, keďže uťahovacie sily funkčne závisia od teplotných deformácií uťahovania a betónu. škrupiny.

Dlhodobé pozorovania snáh doťahovania ukázali, že napriek extrémnym hodnotám negatívnych zimných teplôt v nepriaznivých podmienkach nezateplenej haly a značnému zaťaženiu snehom v kovovej väzbe a všetkých uzloch jej spojov, napätia neprekročili vypočítané tie. Tieto informácie nám umožnili dospieť k záveru, že operácia uťahovania je spoľahlivá a efektívna v prevádzkovej fáze.

Merania geodéznymi metódami určili vertikálne posuny bodov pokrytia a sadanie stavby ako celku, ako aj horizontálne posuny jej bodov. Celkovo sa vykonali štyri meracie cykly týkajúce sa stavu konštrukcie v rôznych obdobiach prevádzky.

Maximálne dodatočné vychýlenie 24 mm sa zaznamená v bode ležiacom na uhlovej osi v stredovom plášti. Maximálne priehyby zostávajúcich bodov stredového plášťa sú 17-23 mm. Priehyby hrotov ležiacich po obvode stredového plášťa sú oveľa menšie, v priemere 12 mm. Okrem priehybov povlaku bolo zaznamenané sadanie jednotlivých bodov falcovaných opôr konštrukcie, ich maximálna hodnota bola v priemere 9 mm (presnosť získaných údajov je ± 3 mm). Rozbor horizontálnych posunov ukazuje, že nepresahujú 10-12 mm, t.j. sú v rámci presnosti merania.

Jeden rok po ukončení vykladania škrupín sa vykonávala selektívna kontrola šírky otvoru trhliny v rebrách zložených škrupín. Hlavne kontrolované trhliny umiestnené na vnútorných a vonku krajné okraje záhybov na úrovni haly sa prekrývajú. Pozorovania sa uskutočňovali v zime aj v lete. Šírka otvoru trhliny sa časom zmenšila. Nedávne pozorovania ukázali, že trhliny sa prakticky uzavreli. Ich šírka otvoru nepresiahla 0,08 mm.

Kontrola stavu popraskania náterovej konštrukcie ukázala, že počas prevádzky konštrukcie neboli zistené žiadne nové trhliny a trhliny vzniknuté pri montáži náteru sa zmenšili a stabilizovali a nepredstavovali nebezpečenstvo počas prevádzky konštrukcie.

Zaťaženie vozovky snehom nemalo žiadny vplyv na zmenu uťahovacích síl. Geodetické zameranie nezaznamenalo badateľný vplyv zaťaženia snehom na deformovaný stav škrupiny.

Vlastnosti inžinierskych zariadení

Viacúčelová miestnosť je vybavená klimatizačným zariadením. Klimatizačné jednotky (strojovňa) sú umiestnené priamo pod ihriskom.

Budova má tri nezávislé klimatizačné systémy.

Systém 1K s kapacitou 170 000 m3/h obsluhuje hlavnú športovú arénu a foyer. Ako vybavenie bola použitá súprava KTP-200. Na zabezpečenie plynulej regulácie výkonu systému sú ventilátorové jednotky vybavené kvapalinovými spojkami.

Systém pracuje s recirkuláciou a je vybavený komorovými tlmičmi hluku v prívodnom a recirkulačnom vzduchovom potrubí. Priamo do haly hlavnej arény a foyer je vzduch privádzaný cez strednú zónu nad tribúnami. Ako rozdeľovače vzduchu sa používajú dýzy originálneho dizajnu vyvinuté laboratóriom inžinierskych zariadení MNIITEP špeciálne pre túto konštrukciu.

Vzduch je z hornej časti kupoly odvádzaný cez otvory v streche vybavené špeciálnymi klapkami s motorizovanými pohonmi. "Možnosť diaľkového ovládania pohonov klapiek je zabezpečená. Rovnaké klapky slúžia na odvod dymu v prípade požiaru. V tomto prípade sa klapky otvárajú signálom zo špeciálneho snímača. Obsluha klapiek je z hornej visuté mosty.

Systém 2K s kapacitou 80 000 m3/h obsluhuje školiace miestnosti, šatníky, sprchy, šatne, bufety a iné priestory. Súčasťou sú dva kondicionéry modelu K.T-40. Pre zabezpečenie individuálnej regulácie mikroklímy je každá skupina miestností obsluhovaná nezávislými zónovými ohrievačmi. Systém funguje ako systém s priamym prietokom.

Tretí systém s kapacitou 18 000 m3/h s klimatizáciou KD-20 obsluhuje všetky miestnosti televízneho a rozhlasového komplexu vrátane komentátorských kabín. Systém pracuje s recirkuláciou a je vybavený tlmičmi hluku na prívodnom a recirkulačnom potrubí.

Vzduch je vypúšťaný cez podzemné kanály a bane vo vzdialenosti 20-30 m od budovy, od r dizajnové prvky budovy neumožňujú vypúšťanie vzduchu priamo na strechu budovy.